DG_TJ08-2446-2024缓粘结预应力混凝土结构技术标准.docx

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1、1总则1.0.1为规范缓粘结预应力在普通混凝土结构和超高性能混凝土结构的设计和施工，达到技术先进、经济合理、安全可靠、耐久环保，确保质量，特制定本标准。1.0.2本标准适用于本市房屋和一般构筑物、公路与城市道路桥梁、铁路与轨道交通桥梁的缓粘结预应力混凝土结构的设冲、施工及验收。1.0.3缓粘结预应力混凝土结构的设计、施工、验收除应符合本标准外，尚应符合国家、行业和本市现行有关标准的规定。2术语和符号2.1 术语2.1.1 缓粘结预应力混凝土结构retarded-bondedprestressedconcretestructure在混凝十达到规定强度后，通过张拉缓粘结预应力钢筋并在结构上锚固而建

2、立预加应力，缓粘结材料固化后在钢筋和混凝十.之间形成粘结作用的混凝土结构.2.1.2 缓粘结预应力筋retar1.ed-bonde1.PreNresisdtendon用缓粘结材料涂敷和高密度聚乙烯护套包裹钢筋，组成的一种虹合筋材.缓粘结预应力筋内部的钢筋可以是预应力钢绞线或钢棒.2.1.3 护套sheath包裹在钢筋和缓粘结材料外的高密度聚乙烯套管。2.1.4 横肋IGinsvcrscrib绫粘结预应力筋护套上与筋轴线方向垂宜的肋。2.1.5 缓粘结材料retarded-bondedmateria1.涂敷填充在预应力钢绞线表面，并填充在钢筋和护套之间，按预期时间逐渐固化的一种粘结材料。2.1.

3、6 张拉适用期1.imitoftensioningperiod缓粘结材料从配制到仍适合于预应力钢绞线张拉的时间段。室温(25C)下的张拉适用期称为标准张拉适用期。2.1.7 固化时间curing1.ime缓粘结材料从配制经固化到规定强度的时间。室温(25C)卜的固化时间称为标准固化时间。2.1.8 粘滞力viscousfriction缓粘结材料在完全转化为固态之前，于液态逐渐转化为固态的过程中在护套和预应力钢绞线之间产生的种剪切力，眼碍预应力钢绞线与护套之间的滑动。2.1.9 应力松弛stressre1.exation预应力筋受到一定张拉力后，在长度保持不变的条件下，其应力随时间逐步降低的现象

4、。当采用低松弛钢丝和钢绞线时，可显著减少应力松弛。2.1.10 张拉控制应力Con1.rO1.StreSSfbrtenSiOning预应力筋张拉时在张拉端所施加的应力值。可作为计算预应力损失的起点。2.1.11 预应力损失1.ossofprestressedstress预应力筋张拉过程中和张拉后，由于材料特性、结构状态和张拉工艺等因素引起的预应力筋应力降低的现飘.预应力损失包括：摩擦损失、锚固损失、弹性压缩损失、热养护损失、预应力筋应力松弛损失和混凝土收缩徐变损失等。2.1.12 有效预应力effectiveprestressedstress预应力损失完成后，在预应力筋中保持的应力值。2.1.

5、13 缓粘结预应力短索锚固体系retarded-bondedshorttendonsystem本标准中的缓粘结预应力短索体系主要指的是配置在桥梁箱梁腹板中长度小于12米的绫粘结预应力筋。2.1.14 单次张拉onc-s(cptension时于张拉伸长量足够小的钢绞线直接进行张拉，以消除放张锚固回缩的预应力施工工艺。2.1.15 倒缸张拉two-steptension当支座附近的螺向预应力筋较长，致使单次张拉后伸长值较大，锚杯一次旋进不能顶紧垫板时，确保最终旋进锚杯时可以顶紧垫板的张拉流程称为倒缸张拉。2.1.16 低回缩锚具1.owretractinganchor利用支承螺母来补偿锚杯下端面与

6、垫板之间间隙，达到消除张拉放张同缩损失的新型锚具。2.1.17 支承螺母bearingnut缓粘结低回缩张拉锚具的一个关键零件。外周设有若干槽口便于转动螺母，内螺纹与锚杯外螂纹旋接。2.2 符号2.2.1 材料性能EUC超高性能混凝上弹性模量：ES钢筋弹性模量；Ect加载时刻的弹性模量：fou边长为15(Jmm的施工阶段混凝土立方体抗压强度：fck,f一混凝土轴心抗压强度标准值、设计值：Iucu1.一超高性能混凝土立方体抗压强度标准值：JUCk、包_超高性能混凝土轴心抗压强度标准值、设计值：处J混凝土轴心抗拉强度标准值、设计值：futk.Ju超高性能混凝土轴心抗拉强度标准值、设计值：futtk

7、.futo-超高性能混凝土.轴心抗拉初裂强度标准值、设计值：fpik一预应力钢筋极限强度标准值；Nfy_普通钢筋的抗拉、抗压强度设计值：例、Jpy.预应力纲筋的抗拉、抗压强度设计值。2.2.2 作用、作用效应及承载力N2由预加力在缓粘结预应力混凝土超静定结构中产生的次轴力：N按荷载效应的标准组合计算的轴向力值：Np_混凝土法向预应力等于零时预应力钢筋及普通钢筋的合力：N消压轴力：Ncor一张拉控制力；M弯矩设计值：M2由预加力在缓粘结预应力混凝土超静定结构中产生的次弯矩；Mo一一消乐畤矩：Mk一按荷载效应的标准组合计算的理矩值：V构件斜截面上的最大剪力设计值；T扭矩设计值：P预应力的合力设计值

8、：Pm一一线站结预应力询平均张拉力：OCk、Ocv荷载效应的标准组合、准永久组合下抗裂险算边缘的混凝土法向应力:Ope、p一在受拉区、受压区预应力钢筋合力点处的混凝土法向压应力；Osk一按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋应力或等效应力；Ocon预应力钢筋张拉控制应力：OtuOb一预应力钢筋在a、b点的应力：0预加力作用下混凝上有效预压应力；Ocp-持续工作应力：Oi1.0i2分别为第i段两端缓粘结预应力筋的应力：opo一受压区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的缓粘结预应力钢筋应力：Wmax按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度：WIhn-最大裂缝宽度限值。2.

9、2.3 几何参数。、,一纵向受拉钢筋合力点、纵向受压弱筋合力点至截面近边的距离：as、ap受拉区纵向普通钢筋合力点、缓粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离；as,ap受压区纵向普通钢筋合力点、缓粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的距离;Qcr一构件受力特征系数：b矩形截面宽度，T形、1形截面的腹板宽度：*bT形或I形截面受拉区、受东区的翼缘宽度：Cs一最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离；dcq受拉区纵向钢筋的等效直径：d受拉区第i种纵向钢筋的公称直径：dp缓粘结预应力筋束的等效外径；dr一钢纤维直径：0轴向力作用点至纵向受拉钢筋合力点的咫离：ep计算截面混凝土法向预应力等于零时全部纵向

10、缓粘结预应力和普通钢筋的合力Npo的作用点至受拉区纵向缓粘结预应力筋和普通钢筋合力点的距离：h截面高度：Atc一有效受拉混凝上截面面枳：1.预应力筋在张拉端错具和固定端锚具之间的长度：W截面受拉边缘的弹性抵抗矩；W1受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩：W换兑截面受拉边缘的弹性抵抗矩：2.2.4计算系数及其他E钢筋用性模量与混凝土弹性模量的比值：O钢纤维对抗拉强度的影响系数：矩形应力图高度与实际受压区高度的比值：y受压翼缘截面面枳与腹板有效微面面积的比值：钢纤维对超高性能混凝土抗剪能力的影响系数：r钢纤维对超高性能混凝上斜截面承我力的影响系数：yUc一超高性能混凝土材料分项系数：Rh超高性能混凝上收缩

11、应变：Gapu颈应力筋一锚具组装件达到实测极限拉力时的总应变：a预应力筋一锚具组装件静就试脸测得的锚具效率系数：1.缓粘结预应力钢筋与护套之间的摩擦系数；K考虑每米长度局部偏差的摩擦系数：K纤维取向系数：p、P,受拉区、受压区预应力钢筋和普通钢筋的配筋率：P环向预应力筋的配筋率；Ptc按有效受拉混梃土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率;P钢纤维体积率：y一一裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：Oi受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数；预应力度：2钢纤维含量特征参数：一一徐变系数：.徐变系数终值：to一一加载龄期.325正常使用极限状态内力分析应符合下列规定：1由预加力引起的内力和变形宜采用约束次

12、内力法计匏。当采用等效荷我法计算时，次剪力宜根据结构构件各截面次弯矩分布按结构力学方法计算。2构件截面或板单元宽度的几何特征可按毛截面（不计钢筋）W算。3.2.6承载能力极限状态内力分析应符合下列规定：1承载能力极限状态的内力与变形分析可采用舛性理论分析法。2承载能力极限状态的内力与变形也可按塑性理论分析，其计算械面与按弹性理论分析时相同。3.3颈应力损失值计篝3.3.1 缓粘结预应力筋中的预应力损失值可按表3.3.1的规定计算。表3.3.15（应力损失值（N/*）引起损失的因素符号损失计算张拉端锚具变形、钢筋内缩和接缝压缩0/1按木标准第3.3.1条和第3.3.5条的规定计算预应力钢筋的睢擦

13、与护套之间的摩擦012按本标准第3.3.6条的规定计算张拉端锚口损失按实测伯和厂家提供的数据计算预应力制筋的应力松驰0/4按本标准笫3.3.7条的规定计簿混凝土的收缩和徐变0/5按本标准第3.3.8条的规定计算用螺旋式预应力钢筋作K,筋的环形构件.当宜径d43m时，由于混凝土的同部挤压01630濯凝土弹性压缩017按本标准第3.3.9条的规定计算3.3.2 当计算求得的缓粘结预应力筋的预应力总损失值小于80Wn/时，应按80NMIm2取用。333预应力构件在各阶段的预应力损失值宜按表3.3.3的规定进行组合。表3.3.珞阶段她力损失值的坦合预应力损失他的组合损失一混凝土预压前（第一批）损失。0

14、i+o2混凝土预压后（第二批）损失。014+Os+o163.3.4 缓粘结预应力直线箭由于锚具变形、预应力钢筋内缩和接缝压缩用起的预应力损失值。n可按下列公式（3.3.4）计匏：第具、接域类型aGrm)支承式锚具（加丝束锁头锚具等1螺帽1每块后加垫板的继股1夹片式锚具有顶压时5无顶压时68带螺帽嵇具的端阳间隙3地头谛具1好块后加珞板的缝隙2水泥砂浆接缱1环氧树脂砂眼接缝I*7f式中：a张拉端锚具变形和钢筋内缩值（M）,可按表3.3.4采用:张拉端至锚固端之间的距离（nn）表3.3.4脩具变形和M筋内值aZ注：1表中的描具变形和钢筋内缩值也可IH据实测数据确定：其他类型的描具变形和纲筋内缩值应根

15、据实测数据确定.(3.3.4)2带蝶帕锚具采用一次张拉锚固时，a宜取2mm3mm,采用二次张拉锚固时，a可取Imm.块体拼成的结构,其预应力损失尚应计及块体间填缝的预压变形。当采用混凝土或砂浆为块健材料时，每条坟健的预压变形值可取为hnm.3.3.5 3.5缓粘结预应力曲线钢筋或折纹钢筋由于锚具变形、预应力审筋内缩和接缝压缩引起的预应力损失值。，应根据缓粘结预应力曲线钢筋或折线钢筋与护套之间反向摩擦影响长度Ir苑围内的颈应力侬筋变形值等于锚具变形和侬筋内缩值的条件确定，反向摩擦系数可按本标准表3.3.5T中的数值采用.I抛物线形缓粘结预应力钢筋可近似按圆弧形曲线预应力钢筋考虑，当其对应的网心角