矩形板式桩基础（80塔吊）41#楼改计算书.docx

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1、矩形板式桩基础(80塔吊)41楼改计算书计算依据:I、塔式起重机混凝上基础工程技术规程JGJfT1.87-20092、混凝土结构设计规范GB50010-2()1()3、建筑班基技术规范JGJ94-284、建筑地基基础设计规能BGB50007-20II一、塔机属性塔机型号QTZSONFSW3)塔机独立就密的最大起吊加度Hixm)44.6塔机独立状态的计0加度H1.m)50.5塔身桁架结构塔身桁架结构宽tffB(m)1.7二、塔机荷载I、塔机传递至基础荷或标准值I：作状态塔机自Jt保准值Rd(KN)575起，H荷貌年准WFqk(kN)100切向荷就标准值FWkN675水平荷软体准仇Rk住N)29M

2、iu力矩标准IftMWkNm)16W林工作状态将向荷殡标准侑FV(kN575水平荷S1.标准假Fvk(kN)79帧瞿力矩标准iftMH(kNm)22892、塔机传递至基砒荷或设计值工作状态塔机自JRJiiHiFHkN)1.35a-1.35575-776.25起，I1.荷极HHftFQkN)1.35Fqk=1.35XK)O=5W时肝效设计UiF(kN)T76.2513次台长1.(m)5长台宽Mm)437梁启长向桩心即u(m3.6TftA宽向机心即ab(m2.97收台誓Bt水白混凝土等被C35承台悔凝土自置OkNms)25承台上制iIJfethW0承台上SJ5土的聿度(kN)19水台泥般1.保护层

3、厚度鬣mm)50配n喻梁皆水价底标高d(m),5加。,t，居础布图承台及其上士的自重荷载标准值：G=b!(hc+h)=4.375(1.325+019)=710.1.25kN承台及其上士的自重荷载设计值：G=1.35G=1.35x710.125=958.669kN桩对角战距离:1.=(ah*+ar)05=(2.97-+3.6*)5=4.667m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+GVn=(575+710.125)/4=321.28ikN荷载效应标准组合偏心登向力作用卜.：QkmM=(Fk+3k)n+(Mk+Fvkh)1.=(575+71O.1.25)4+(2289+791.3)4

4、.667=833.752kNQ,mi11=(Fk+Gk)n-(Mk+Fvkh)1.=(575+71O.1.25)4-in=(F+G)nM+Fvh)1.=(776.25+958.669)43090.15+106.651.3)/4.667=-258.105kN四、桩承羲力验算桩类型浦注桩rt1.*(Umm)600他混我上强度等汲C35桩板成桩工艺原数c0.75机淞凝土白MkNm?)25桩次及卜保护层厚度EmnO50班邂标Sfd2(m)33.8桩有效长度h(m)25极配筋桩分件通纲随觉通HRB-WO1O18自定义桩身承QitiHfi桩身承找力修计但6200地暴胧性地下水位至地去的用禽IWm)1.33

5、自然地血标豳&m)-1是否电也承6效应次价效府系敝IX0.8士名称上层号度IHm)M用力特征fftqia(kRa)端用力特征！ftqfuPa)机技系数承或力特征假f+1.Ac=0.81.885(7.4435+11.158+4.650+1.8660)+6500.283+0.8x100x4.25=2402.592kNQ=321.281kNI1.=24O2.592kNQ11ux=833.752kN1.2R.=1.22402.592=2883.1IIkN满足要求！2、桩基竖向抗拔承栽力计算Qkmin=-191.189kN0按荷毂效应标准组介计算的桩基拔力：(=191.189kN桩身位于地卜冰位以卜时，

6、位于地卜冰位以卜的桩自由按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：GP=HyIr1.0)Ap=25(25-10)O.283=106.125kNR=血q5+Gp=0.8x1.885(0.67.4435+0.611.158+0.64.650+0.61.8660)+106.125=1233.298kNQ1.=191.189kN0.65%满足婴求！五、承台计算收S配的承台底部长向配城HRB-MKi2015d柔8底都短向配场HRB4X2OI5O，长6预郃K向配移HRB44X2O/15(1承顶郃短向配筋HRB4X2O5O1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fma=Fn+M1.=776.25/4+3090.1

7、5/4.667=856.19kNFmin=FZn-MZ1.=776.254-3O9O.154.667=-468.O65kN承台底部所受最大弯矩：Mx=FmM(ab-B)2=K56.19(2.97-1.7)/2=543.681kN.niMy=FZ(a-B)2=856.19x(361.7)/2=813.381kN.ni承台顶部所受最大考矩：Mx=FmE(ah-B)2=468.065(2.97-1.7V2=-297.221.kN.nMy=FmE(a-B)2=468.065(3.6-1.7)2=-444.662kN.n计算底部配筋时：承台有效高度：h=1300-50-20/2=1240mm计算顶部配筋

8、时：承台有效高度：ho=1300-50-20/2=1240mm2、受剪切计集V=Fn+M1.=776.254+3090.15/4.667=856.19kN受剪切承载力截面高度影响系数：h,=(800240),14=0.896塔吊边缘至用桩内边缘的水平距离：ab=(ab-B-dy2=(2.97-1.70.6)2=0.335ma=(a-B-d)2=(3.6-1.7-0.6V2=0.65n剪埼比：=aIbho=3351240=0.27,取b=0.27:j=ah1.1.=65a11240=0.524,取=O.524:承台剪切系数：b=1.75(b+1)=1.75/(0.27+1)=1.378a1.1.

9、75(+1=1.75/(0.524+1)=1.1481=().X961.3781.571034.371.24=K)5()5.O72kNhsaf1.1.1.=().8961.14x1.57x1.O-x5x1.24=1.1.6.277kNV856.19kNmin(h,Ubfibho.Ma1.fi1.hO)=I(X)16.277kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范闱：B+2ho=1.7+21.24=4.1Xmab=2.97mB+2h(=4.18m.a=3.6n=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力脸算！4、承台配薪计算(1)、承台底面长向配筋面枳s=Mv(11bh1.

10、r)=813.38IIO6(IXI6.7437O1240-)=0.007=1.-(1.-2as)as=M1.-20.007)5=0.007s=1.-2=1.-0.0072=0.996As=M(shoG)=813.381IO6(O.996124O36O)=1829mm?最小用筋率：P=O,15%承台底需要配筋：A=max(As.Pbho)=max(1829.0.001543701240)=8129mnr承台底长向实际配筋：As,=9467mmA=81.29mm满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积dsn=M(af1.1.hr)=543.681.IO6(1.1.6.75000124O2)=O.(XM2=1.-(1.-2as2)as=I-(I-20.004)os=0.004s2=IS=I-0.004/2=0.998As2=M(sihof)=543.681X106(0.9981240360)=122Imm2最小配筋率：p=0.15%承台底需鬟配筋：A2=ma