超长大体积混凝土结构跳仓法温度应力和收缩应力、第二主拉应力、仓格长度的计算.docx

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1、附录A温度应力和收缩应力的计算A.1混凝土的绝热温升A.1.1水泥的水化热+C(A.1.1-1)n=1QQoQo(A.1,1-2)2=7包-3甩(A,1,1-3)式中：Q1.在龄期T天时的累积水化热(kJkg)；Qo水泥水化热总量(kJkg)；龄期(d)；n常数，随水泥品种、比表面积等因素不同而异。A.1.2胶凝材料水化热总量应在水泥、掺合料、外加剂用量确定后根据实际配合比通过试验得出。当无试验数据时，可考虑根据下述公式进行计算：Q=kQo(A.1.2)式中：Q胶凝材料水化热总量(kJkg)；k不同掺量掺合料水化热调整系数，其值取法参见式A.1.3。A.1.3当现场采用粉煤灰与矿渣粉双掺时，不

2、同掺量掺合料水化热调整系数可按下式进行计算：k=k+k2-1(A.1.3)式中：k粉煤灰掺量对应的水化热调整系数可按表A.1.3取值；k2矿粉掺量对应的水化热调整系数可按表A.1.3取值。表A.1.3不同掺量掺合料水化热调整系数掺量010%20%30%40%粉煤灰(k)10.960.950.930.820.840.92矿渣粉(k2)110.93注：表中掺量为掺合料占总胶凝材料用量的百分比。A.1.4混凝土的绝热温升可按下式计算：Ta)=鲁(Ie)CP(A.1.4)式中：T(t)混凝土龄期为t时的绝热温升(C)；W每m3混凝土的胶凝材料用量(kgm3)；C混凝土的比热，一般为0.921.0(kJ

3、/(kgoC)；p混凝土的质量密度，24002500(kgm3)；m与水泥品种、浇筑温度等有关的系数，0.30.5(d1)；t混凝土龄期(d)。A.2混凝土收缩变形值的当量温度A.2.1混凝土收缩的相对变形值可按下式计算：I1.y=(i-0k)if.i=(A.2.1)式中：%。)龄期为t时混凝土收缩引起的相对变形值；%在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值，取3.24x10-4；Mi(i=1.11)考虑各种非标准条件的修正系数，可按表A21取用。A.2.2混凝土收缩相对变形值的当量温度可按下式计算TyQ)=Ia(A2式中：7V(0龄期为t时，混凝土的收缩当量温度；a-混凝土的线膨胀系数，取

4、1.010-5o表A.2.1混凝土收缩变形不同条件影响修正系数水泥品种Mi水泥细度(m2/kg)M2水胶比M3胶浆量(%)M4养护时间(d)M5环境相对湿度(%)M6rM7EFEFCM8减水剂M9粉煤灰掺量(%)Mio矿粉掺量(%)Mi1矿渣水泥1.253001.00.30.85201.011.1I251.2500.540.001.00无10101低热水泥1.1O4001.130.41.0251.221.11301.180.10.760.050.85有1.3200.90201.03普通水泥1.05001.350.51.21301.4531.09401.10.210.100.76300.8630

5、1.07火山灰水泥1.06001.680.61.42351.7541.07501.00.31.030.150.68400.82401.12抗硫酸0.7402.151.0600.80.41.20.200.61500.8501.1盐水泥84808452.5571700.770.51.310.250.55503.03100.96800.70.61.4141800.93900.540.71.43注：1r水力半径的倒数，为构件截面周长（1.）与截面积（F）之比，r=m1.IF（m-）.2EsFsEcFc配筋率，E$、Ec钢筋、混凝土的弹性模量（Nmn）,R、FC钢筋、混凝土的截面积（mn?）；3粉煤灰（

6、矿渣粉）掺量指粉煤灰（矿渣粉）掺合料重量占胶凝材料总重的百分数。A.3混凝土的弹性模量A.3.1混凝土的弹性模量可按下式计算(A.3.1)式中：EQ)一混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量(NZmm2)；%混凝土的弹性模量,一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量,可按表A31取用；系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取0.09o混凝土中掺合料对弹性模量修正系数，取值应以现场试验数据为准，在施工准备阶段和现场无试验数据时，可按表A.3.2计算。表A.3.1混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量混凝土强度等级混凝土弹性模量(Nmm2)C252.80104C303.01.

7、O4C353.1.5104C403.25104A.3.2掺合料修正系数可按下式计算=2(A.3.2)式中：混凝土中粉煤灰掺量对应的弹性模量调整修正系数，可按表A.3.2取值；2混凝土中矿粉掺量对应的弹性模量调整修正系数，可按表A.3.2取值；表A.3.2不同掺量掺合料弹性模量调整系数掺量020%30%40%粉煤灰(仇)10.990.980.96矿渣粉(2)11.021.031.04A.4温升估算A.4.1浇筑体内部温度场和应力场计算可采用有限单元法或一维差分法。A.4.2有限单元法可使用成熟的商用有限元计算程序或自编的经过验证的有限元程序。采用一维差分法，可将混凝土沿厚度分许多有限段Ax(m)

8、,时间分许多有限段At(h)。相邻三点的编号为n-1、n、n+1.,在第k时间里，三点的温度Tn-1.k,Tn,k&Tn+1.k+】，经过At时间后，中间点的温度Tn.k+1.,可按差分式求得：(A.4.2)式中：a混凝土的热扩散率，取0.0035m2hT.k第n层热源在k时段之间释放热量所产生的温升。A.4.3混凝土内部热源在t和t2时刻之间释放热量所产生的温差，可按下式计算：仃哈)(A,4.3)A.4.4在混凝土与相应位置接触面上释放热量所产生的温差可取AT/2。A.5温差计算A.5.1混凝土浇筑体的里表温差可按下式计算：(A.5.1)7(r)=n-7i(r)式中：T,(r)龄期为t时，混

9、凝土浇筑体的里表温差(C)；Tm龄期为t时，混凝土浇筑体内的最高温度，可通过温度场计算或实测求得()；TQ龄期为t时，混凝土浇筑体内的表层温度，可通过温度场计算或实测求得()；A.5.2混凝土浇筑体的综合降温差可按下式计算M=IQQ)+Q+v-w6(A.5.2)式中：2(0龄期为I时，混凝土浇筑体在降温过程中的综合降温(C)；T&在混凝土龄期为t内，混凝土浇筑体内的最高温度，可通过温度场计算或实测求得(C)；TmTdm混凝土浇筑体达到最高温度TmaX时，其块体上、下表层的温度(C)；龄期为t时，混凝土收缩当量温度(C)；兀Q)混凝土浇筑体预计的稳定温度或最终稳定温度，(可取计算龄期t时的日平均

10、温度或当地年平均温度)(C)OA.6温度应力计算A.6.1自约束拉应力的计算可按下式计算%=WX之7I0)XEiWz(r,)2t(A.6.1)式中：4)龄期为t时，因混凝土浇筑体里表温差产生自约束拉应力的累计值(MPa)；几龄期为t时，在第i计算区段混凝土浇筑体里表温差的增量()OEiS第i计算区段，龄期为t时，混凝土的弹性模量(NZmm2)；混凝土的线膨胀系数；H(,t)在龄期为时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数，可按表A.6.1取值。A.6.2混凝土浇筑体里表温差的增量可按下式计算：Th.(0=T1(r)-7iG-j)(A6.2)式中：j为第i计算区段步长(d)；表A.6.

11、1混凝土的松弛系数表=2d=5d=10d=20dHHHHt(T,t(T,t(,t(工，t)t)t)t)21511012012.250.4265.250.51010.250.55120.250.5922.50.3425.50.44310.50.49920.50.5492.750.3045.750.41010.750.47620.750.53430.27860.383110.457210.52140.22570.296120.392220.47350.19980.262140.306250.367100.187100.228180.251300.301200.186200.215200.23840

12、0.253300.186300.208300.214500.252OO0.186OO0.20080.210OO0.251A.6.3在施工准备阶段，最大自约束应力也可按下式计算：一管-XHm)(A.6.3)式中：4max最大自约束应力(MPa)；Imax混凝土浇筑后可能出现的最大里表温差()；E与最大里表温差八7ImaX相对应龄期t时，混凝土的弹性模量(Nmm2)；/Q)一在龄期为时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数，可按表A.6.1取值。A.6.4外约束拉应力可按下式计算：CrAQ)=#一f(OEi(DXHiQI)XRia)1一(A.6.4)式中：巴龄期为t时，因综合降温差,在外约束条件下产生的拉应力(MPa)；弓龄期为t时，在第i计算区段内，混凝土浇筑体综合降温差的增量(),可按下式计算：混凝土的泊松比，取0.15；Ria)龄期为t时，在第i计