预制检查井顶部竖向土侧向主动土压力、车辆荷载布置和地面车辆荷载对检查井作用标准值、最大裂缝宽度计算.docx

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1、附录A预制检查井顶部竖向土压力标准值和侧向主动土压力标准值的计算A.0.1作用于预制检查井顶部竖向土压力，其标准值应依据公式(AoI)计算：K=血(A.0.1)式中：v,k竖向土压力标准值(kN/m2)；八回填土的重力密度(kNm3),一般可取18(kN/m3)；H、预制检查井顶板顶至设计地面的覆土高度(m)。A.0.2当地面平整时，预制检查井结构上的侧向主动土压力(图A0.2)标准值可按下列各式计算：地下水位以上：Fcpk=KaySZ(A.0.2-1)地下水位以下：&p,t=KasZw+w(Z-Zw)(A.0.2-2)式中：:p主动土压力标准值(kN/m2)；Ka回填土的主动土压力系数，应根

2、据回填土的抗剪强度确定，当缺乏试验资料时可取1/3；K地下水位以下回填土的有效重力密度(kNm3),一般可取10(kN/m3)；w水的重力密度，可按IOkN/m3采用;Z自地面至计算截面处的深度(m)；图A.0.2检查井侧壁上的主动土压力示意图附录B地表水或地下水对检查井产生的浮托力标准值的计算B.0.1地表水或地下水对结构作用的浮托力，其标准值应按最高水位确定，并应按下式计算确定：%wL（B.0.1）式中：%w*检查井基础底面上的浮托力标准值（kNm2）;hw地表水或地下水的最高水位至基础底面（不含垫层）计算部位的距离；C.0.1城一A级车辆荷载的立面、平面布置（图Co.1）及标准值应符合表

3、COj规定:C.0.1城一A级车辆荷载标准值车轴编号单位12345轴MkN60140140200160轮MkN30707010080总MkN700纵向轴距m3.61.267.2每组车轮的横向中距m1.81.81.81.81.8车轮着地的宽度X长度m0.25x0.250.60x0.250.60x0.250.60x0.250.60x0.25450140140200160t-X-X=4-360011200/600072图CQlC.0.2城一B级车辆荷载的立面、平面布置（图C0.2）及标准值应符合表C.0.2规定:表C.0.2城一B级车辆荷载标准值车轴编号单位12345轴重kN301201201401

4、40轮重kN1560607070总重kNS50纵向轴距m3.01.47.01.4每组车轮的横向中距m1.81.81.81.81.8车轮着地的宽度X长度m030x0.200.60x0.200.60x0.200.60x0.200.60x0.2030120120140140.300070QO|1400|()Btl（b）mt图C.O.2城B车辆荷载的立面平面尺寸示意图C.0.3地面车辆荷载对检查井的作用,包括地面行驶的各种车辆,其载重等级、规格型式应根据地面运行要求确定。C.0.4地面车辆荷载传递到检查井顶板上部的竖向压力标准值，可按下列方法确定：1单个轮压传递到检查井顶板上部的竖向压力标准值（图C.

5、0.4-1）可按公式（C.0.4-1）计算：al=dQv,x（C.0.4-1）（,+1.4HX+1.4H）式中：久卡轮压传递到检查井顶板上部的竖向压力标准值（kN/m2）；QS车辆的i个车轮承担的单个轮压标准值（kN）；aii个车轮的着地分布长度（m）；bii个车轮的着地分布宽度（m）；H自车行地面至顶板的深度（m）；Ad动力系数，可按表（C.0.4）采用。表C.0.4动力系数D地面距顶板距离（m）0.250.300.400.500.600.70动力系数4d1.301.251.201.151.051.00（a）顺轮胎着地宽度的分布（b）顺轮胎着地长度的分布图C.0.4单个轮压的传递分布图（b）

6、顺轮胎着地长度的分布图C.0.4-2两个以上单排轮压综合影响的传递分布图2两个以上单排轮压综合影响传递到检查井顶板上部的竖向压力标准值（图C.0.4-2）,可按公式（C.0.4-2）计算：“D砥.kOvk-7（fli.+1.4Hlnbi+dbj+AH（C4I川）式中：n车轮的总数量；封一沿车轮着地分布宽度方向，相邻两个车轮间的净距（m）。3多排轮压综合影响传递到检查井顶板上部的竖向压力标准值，可按下式计算:Zz)E,kj=l(nlama-lVlbjfr-+14+14Ii=lj=人=j=l式中：%沿车轮着地分布宽度方向的车轮排数;mh沿车轮着地分布长度方向的车轮排数;Wj沿车轮着地分布长度方向，

7、相邻两个车轮间的净距（m）。C.0.5对于矩形预制检查井，地面车辆荷载的影响应考虑结构的整体作用，作用于预制检查井基底的竖向压力标准值（图C.0.5）应按下式计算：1./Ck=工;k（C5）1.p+2Hp式中：j)(C.0.6-4).=%g（45。吟）式中：（PS侧墙土的内摩擦角（对于粘性土及粉土取等效内摩擦角），应根据试验确定（一般可取30。计算）；1.S墙侧土体破坏棱体在墙顶处的长度（m）；ls墙顶处土体破坏棱体上竖向压力的等代土柱高度（m）；A墙顶处土体破坏棱体上竖向压力的作用面积（ri?）。C.0.7当地面设有刚性混凝土路面时，一般可不计地面车辆轮压对下部检查井的影响，但应计算路基施工

8、时运料车辆和辗压机械的轮压作用影响，计算公式同（C.0.4-1）或（C.0.4-2）O附录D混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉（压）状态时的最大裂缝宽度计算D.0.1受弯、大偏心受拉或受压构件的最大裂缝宽度，可按公式（EOlJ）计算：69max=1（1.5c0.11）（1+a1）v（D.0.I-1）ESPte=1.1-05L（D.0.1-2）Ptqqa2式中：max最大裂缝宽度（mm）；裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数，当，1（）,应取1.0；ES钢筋的弹性模量（Nmr112）;C最外层纵向受拉钢筋的混凝土保护层厚度（mm）；d纵向受拉钢筋直径（mm）,当采用不同直径的钢筋时，应取d二达，为纵向受

9、拉钢筋截面的总周长（mm）；uPtc以有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，即PtC=X7,力为截面计算宽度，力为截面计算高度；4为受拉钢筋的截面面积（mm）,对偏心受拉构件应取偏心力侧的钢筋截面面积；sq在作用效应准永久组合计算的截面纵向受拉钢筋应力（N/mm2）；4系数，对受弯、大偏心受压构件可取=0；对大偏心受拉构件可（X1=0.287,4为纵向力对截面垂心的偏心距（mm）,1.1+M%为计算截面的有效高度（mm）；V纵向受拉钢筋表面特征系数，对光面钢筋应取1.0；对变形钢筋应取0.7；ftk混凝土轴心抗拉强度标准值（N/mm2）；。2系数，对受弯构件可取%二L。；对大偏心受压

10、构件可取hh。2=1。.2；对大偏心受拉构件可取。2=I+0.35,eoeoD.0.2受弯、大偏心受压、大偏心受拉构件的计算截面纵向受拉钢筋应力（bsq）,可按下列公式计算：1受弯构件的纵向受拉钢筋应力：二Mq0用一0.874图式中：Mq在作用效应准永久组合下，计算截面处的弯矩（Nmm）2大偏心受压构件的纵向受拉钢筋应力：Jq-0.35Nq(%-0.3e0)1.0.87A(D.0.2-1)(D.0.2-2)式中：Nq在作用效应准永久组合下，计算截面上的纵向力（N）。二 %+0.5Nq(4一)A(Z) 一)(D.0.2-3)3大偏心受拉构件的纵向受拉钢筋应力：式中：a一一位于偏心力一侧的钢筋至截面近侧边缘的距离（mm）。