小学能力提升工程--边坡支护工程施工设计图计算书.docx

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1、小学能力提升工程边坡支护工程施工设计图目录一工程慌况3二、设计依据3三、设计参数3四、计算工况4五、支挡结构承荷计算及边坡破坏模式4六、支护桩计算4ZH1431剖面支护桩计算未定义书签.4剖面支护桩计面错误!未定义书筌.35剖面支护桩计算错误!未定义书签.ZH27IO剖面支护桩计算11剖面支护桩诃算借谀!未定义书签.错误!未定义书签.ZH3922剖面支护桩让郭12剖面支护桩计算ZH423剖面支护桩计算13剂面支护桩计算ZH5七、挡土墙八、锚杆挡墙计算错误!未定义书签.错误!未定义书签.错误!未定义书签.错慢!未定义书签.借谀!未定义书筌.错误!未定义书签.错谀!未定义书签.九、锚索计算十一、挡

2、土板计算十二、稔定性计算1818错误!未定义书签.8、室外排水设计规范6850014-2006（2016年版）9、建筑边坡检测工程检测技术规范DBJ50/T-137-201210、混凝土结构通用规范GB55008-202111、建筑与市政地基基础通用规范GB55003-202112、边坡专项安全论证专家评审意见及方案可行性评估报告三、设计弁数根据勘察报告，设计参数按下表取值:岩上名称天然重度（kN/m3）饱和重度（kN/m3）天然抗剪强度饱和抗剪强度标准值标准值岩石抗土体水平压强度望；K标准值地基岩土与锚%北（MPa）承载固体极限基底:力特粘结强度摩擦岩藕平征值标准值系数抗力系数天然饱和（a，

3、W内聚内聚力内摩擦；内摩擦（kPa）角G）角（。）（kPa）素填土20.0*20.5*y30*（综0.25（综合）合）6MNm4/现场检测胸定./粉砂士20.0*21.0*X28*（综#23*（综合）合）l2MNm4/130*/0.30*粉质粘土19.619.921.914.015.610.514MNm41Z/140*/0.25*强风化砂质泥岩23.0*23.5*042综/合）4OMNm4/300*150*0.35*强风化粉砂岩23.8*24.0*0W综/合）35MNm4/260*130*0.40*中风化眇场泥岩25.0*25.5*101031,1/I4OMN13.71m*9.15543050

4、0*0.45*中风化砂岩25.0*/1500,32/420MN,30.4923.31m92301200*0.50*一、工程概况受小学委托，由我公司承担小学能力提升工程边坡支护设计。按照建筑方案场坪后将在拟建教学楼周围形成六段边坡。支挡位置详见平面图。各段边坡分述如下：ABD段长约35m,最高约30m；HJK段长约26m,最高约15m,均为岩质边坡，均采用锚杆挡墙进行支挡。DF段长约25m,最高约33.5%为岩土混合边坡，由于坡顶距离已有建筑较近，为控制边坡位移，上部采用锚拉桩进行支挡，下部岩质边坡采用锚索格构支护。FH段长约15m,最高约32m,为岩质边坡，为控制边坡位移，采用锚索格构支护。M

5、N段长约12.8m,最高约6m,均为岩土混合边坡，为控制边坡位移，采用锚拉桩进行支挡。KL段长约16.8m,最高约5m,为岩土混合边坡：采用桩板墙进行支挡。边坡ABD段、DF段、FH段安全等级为一级，其余边坡安全等级为二级。均为永久性支护，设计使用有效年限均为50年。安全等级为一（二）级的结构重要性系数为l.l（1.0）o二、设计依据1、设计合同2、重庆大有工程设计研究院集团有限公司编制的重庆市万州区沙河小学能力提升工程工程地质勘察报告（直接详勘）文本及电子文件3、建筑边坡工程技术规范GB50330-20134、建筑基坑支护技术规程（JGJI20-2012）5、混凝土结构设计规范GB50010

6、-2010（2015年版）6、建筑抗震设计规范GB50011-2010（2016年版）7、建筑地基基础设计规范GB50007-2011ZH1A-A,剖面荷载计算如下，可知支挡荷载为主动岩压力，控制荷载为706kNm按尊台内厅盥角讣*M向土压力(6.2.1.6.2.3公式)括堵高H(m)卷士重度Y(kNm,)城去揖Fq(ItNZm2)堆背与水乎西夹角O城IS米西与水T面夬角BO破裂面灾角。O士时均希摩擦角6O除合内孽集角PO内聚力C(kPa)14.5025.5050.0090.000.00/15.0054.000.00=2cHKq静止压力系数KiH主动土压力*.静止土压力G主动土压力E1(kNm

7、)水IL分力E,k(kN)0.001.270.1910.128650.43343.09331.40放大系数1.4463.97E外修结构囱计算(6.3.I公式)MA()卷士更废Y(kN三j)域未有成q(kN)培曹与水Y*央角U()城政去看与水Ilii夹角BO外做结构面攸角()士对堵,摩擦角6()外假结构面内摩整角(,)外假结构面内聚力J(kPa)14.5025.5050.0090.OOO.OO65.OO15.OO15.OO45.OOn=2cYIl与主动压力系立主动土压力Ea(kNa)水It分力E,b(kN)0.24L270.237636.18614.51放大系数1.15706.68原始条件:墙身

8、尺寸：桩总长:22.500（三）嵌入深度:8.OOO(m)Ll/45*15/Z/L2I/45*15/Z/Z层面L3/60*20/Z/1、中风化基岩等效内摩擦角为55,强风化基岩等效内摩擦角为42。中风化岩体理论破裂角统一取为60.5。滑体值度及潜在滑动面抗剪强度数取值潜在滑动面饱和重度（kNm3）饱和抗剪指标（现状坡面及基岩面）C(kPa)C)填土界面（人工填土）19.53.217.6岩土界面20.514.049.45四、计算工况1）自手：+长时间暴雨+附加荷载（饱和状态）2）计算软件及版本：理正岩土工程计算分析软件6.5版。五、支挡结构承荷计算及边坡破坏模式1、根据建筑边坡工程技术规范GB5

9、0330-2013中公式对各边坡进行计算，超载按每层建筑15kPa、无建筑按5kPa、道路按35kPa取值。其中DF、MN、FH、LK段边坡按照顶部有重要建筑考虑，按照边坡规范7.2.3条，岩质边坡考虑外倾结构面按照6.3.1条计算岩压力水平分力放大1.15倍与7.2.3条岩压力放大L4（根据7.2.4条Hl类岩质边坡主动岩压力修正系数取L4）倍取大值，其中LK段边坡上部为土质，按照静止土压力考虑。ABD段、DF段、FH段、MN段、FJK段岩质边坡边坡坡角为7590,三段边坡均存在外倾硬性结构面，结构面倾角均为65,边坡破坏模式均为沿裂隙平面滑动破坏。LK段边坡无外倾结构面，破坏模式为沿理论破

10、裂面滑动破坏。六、支护班计算桩后剩余下滑力水平分力750.000(kN三)桩前剩余抗滑力水平分力0.OOO(kN)钢筋混凝I：配筋计鼐依据:混凝上结构设计规范B(GB50010-2010)注意：内力”读时，滑坡推力、摩仑士压力分项(安全)系数=1.350第1种情况：滑坡推力作用情况桩身所受推力计算假定荷载三角形分布：桩后：上部=0.000(kN)下部F65.517(kNm)班前：上部=0.000(kN/.)下部=0.000(kNm)桩前分布长度=0.000(m)()桩身内力计算计算方法：K法背侧一一为挡土侧：面便一一为非挡士他。背恻最大弯矩=462.307(kN-m)距离桩顶4.000(m)面

11、恻最大弯矩=3283.671(kN-n)距离桩顶11.200(m)最大剪力=1118.836(kN)1离桩顶8.500(m)最大位移=31(mm)第1道浦索水平拉力=1374.216(kN)距离桩顶4,000(m)第2道锚索水平拉力=1310.323(kN)距离桩顶8.500(m)第3道锚索水平拉力=1207.377(kN)距离桩顶13.000(m)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力1()-0.000(kN-)0.000(kN)0.000(三)-31.32(kPa)-0.00020.4440.634-4.281-31.03-0.00030.8895.073-17.122-30.74-0.00041

12、.33317.122-38.526-30.45-0.00051.77810,587-68.490-30.15-0.00062.22279.271H07.015-29.86-0.00072.667136.980-154.102-29.57-0.00083.Ill217.519-209.750-29.28-0.00093.556324.693-273.960-29.00-0.000104.000462.3071027.486-28.71-0.000114.45018.150945.084-28.43-0.000121.900-386.952853.904-28.14-0.000135.350-749.048753.949-27.85-0.000115.800-1064.189645.216-27.56-0.000156.250-1328.426527.707-27.25-0.000166.700-1537.809401.422-26.94-0.000截面形状：方桩桩宽：1.500(n)桩高：1.800(m)桩间距：4.500Gn)嵌入段土层数：1桩底支承条件：自由计算方法：K法土层序号土层厚(m)重度(kN三3)内摩擦角(度)摩阻力(kPa)K(MN3)被动土压力调整系数110.00026.00030.00500.003.0001.000桩前滑动土层厚：0.000()锚杆(索)参数：