某宿舍楼塔吊基础施工方案.doc

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1、塔吊基础施工方案第一节、方案编制依据:2第二节、工程概况2第三节、塔吊基本性能3第四节、塔吊基础定位及施工3第五节、场地及机械设备人员等准备3第六节、施工工艺4第七节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正5第八节、塔吊基础设计验证5一、塔吊基础概况及设计5二、塔吊基础验算9第九节、质量保证措施14第十节、安全文明施工措施15 塔吊基础施工方案第一节、方案编制依据:1、塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）2、地基基础设计规范（GB50007-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、建筑安全检查标准（JGJ59-2011）5、混凝土结构设计规范（GB50010-20

2、02）6、施工临时用电安全技术规范 (JGJ46-2005)7、深圳某某科技工业园3#、4#工程师楼岩土工程勘察报告，2011年8月。第二节、工程概况某某科技工业园3号4号工程师宿舍位于深圳市宝安区石岩街道塘头一号某某科技工业园，本工程共计2栋工程师宿舍楼，地下一层，地上二十五层，属于框支剪力墙结构，屋面高度为76.47m；本工程由某某平面显示科技（深圳）有限公司投资建设；由建筑施工图由深圳市新城市规划建设有限公司设计；由江苏省第一建筑安装有限公司组织施工，由刘成担任项目经理，吴佳生担任技术负责人。第三节、塔吊基本性能塔吊型号：QTZ6013， 公称起重力矩：800KNm 起重工作幅度：2.5

3、m60m 4倍率时最大起重荷载Q：6t自由起升高度：46m 最大起升高度H：220.00m，总功率：39KW第四节、塔吊基础定位及施工1、塔吊基础定位详见附图一；2、从本工程的土质情况、土方开挖后承台的支撑以及对边坡支护影响等因素考虑，塔吊采用天然基础，由于本工程才有6m*6m的地基基础承载力为140Kpa，而本工程地勘报告上的地基基础承载力为180Kpa，故满足使用要求，确保塔吊基础的稳定性。3、顶面用用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/500；4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。第五节、场地及机械设备人员

4、等准备1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道；4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；5、塔吊安拆必须由专业的安拆人员进行操作。第六节、施工工艺1、工艺流程：塔基土方开挖垫层施工弹线放样钢筋绑扎预埋螺栓支模隐蔽验收浇捣砼及养护基础几何尺寸校核拆模土方回填固定十字梁2、基础方案设计及施工要点：本工程塔吊基础完全埋入基础底板下（个别部位在地梁以下），塔机穿地下室底板。塔吊基础拟采用6000mm60

5、00mm1400mm钢筋砼基础，内置25200双向底筋网, 25200双向面筋网，保护层厚度50mm,混凝土强度C35（掺早强剂），纵、横方向每根主筋间设一根16 拉筋。模板施工：模板使用240砖胎膜，墙体砌筑完成后等强度出来后及将其外侧土方进行回填，以防止浇筑塔吊基础混凝土时砖模崩坏。基础砼浇捣：砼浇捣时，振动棒应快插多振，防止漏振，充分振捣密实，特别应注意预埋螺栓处砼振捣质量。在振捣完毕后，用人工将斜面拍平成型。砼表面二次压光，防止出现收缩裂缝。砼浇捣时还应随时对柱插筋进行监测，随时校正。预埋高强度螺杆时，露出承台面380 毫米；螺栓预埋时用电焊固定牢固，应根据厂家设计图要求预埋准确，尺寸

6、偏差在5mm 内，整个承台面要求平整，平整度控制在1/500。十字梁安装时，将十字梁固定在混凝土基础的12块承重钢板上，用预埋螺栓组把十字梁和混凝土基础连成一个整体，十字梁的尺寸示意图见附图；十字梁与承重钢板间不应有间隙，否则会造成塔身的不正常受力，存在安全隐患，如果有间隙应用钢板垫实（垫板不得多于两块，大小不得少于承重钢板面积的90%），并将垫板之间以及其与承重钢板间点焊牢固。第七节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。2、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙

7、未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。第八节、塔吊基础设计验证一、塔吊基础概况及设计1、固定式地基基础荷载：根据（QTZ80）TC6013A6塔式起重机使用说明书关于固定式的基础处理及平衡重，可知固定式地基基础载荷：工况/载荷Fh(KN)Fv(KN)M(KN.M)Mn(KN.M)工作工况22.8684.52152402非工作工况97624.52695.10.0注：表中Fh、FV及弯矩M为基础最大弯矩工况载荷，扭矩Mn为基础最

8、大扭矩工况载荷。固定基础载荷示意图：2、基础地质情况：根据深圳市地质建设有限公司提供的深圳某某科技工业园3#4#工程师楼岩土勘察报告显示，塔吊基础坐落的土层为含砾粘土，其土质情况如下：编号名称地基承载力特征值fsa（kpa）2-1含砾粘土1803、塔吊基础设计：承台布置承台长l(m)6.00承台宽b(m)6.00承台高度h(m)1.35承台参数承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重c(kN/m3)2500承台混凝土保护层厚度(mm)40塔吊基础布置图塔吊基础配筋图二、塔吊基础验算1、参数信息塔吊型号：QTZ80（TC6013A-6） 塔吊最大独立自由高度H：46.00m，塔身宽度B：1.8m，

9、 基础埋深d：1.35m，自重G：624.5kN， 基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm 2、塔吊对承台中心作用力的计算（1）、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=624.5kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ624.560684.5kN；（2）、塔吊弯矩计算作用在基础上面的弯矩计算：Mkmax2695.1kNm；3、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M

10、k作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25661.35=1215kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=2695.1/(684.5+1215)=1.419m b/6时，e=1.419m 6/6=1mPkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）6/20.5-2695.1/(684.5+1215)=2.824m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=6m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2(684.5+1215)/(3

11、2.8246)= 74.742kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=180.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=52.764kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=74.742kPa，满足要求！5、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft -混凝土轴心抗拉强度设计

12、值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.80+(1.80 +21.30)/2=3.10m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.8m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.80 +21.30=4.40； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的

13、地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=89.69kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00(6.00-4.40)/2=4.80m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=89.694.80=430.51kN。允许冲切力：0.70.951.573100.001300.00=4207521.50N=4207.52kN Fl= 430.51kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！6、承台配筋计算（1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第

14、8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(6.00-1.80)/2=2.10m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取89.69kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（31.581-al）/31.58189.69(31.58-2.1)/(31.58)=49.983kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc