柱间支撑ZC12计算书.docx
柱间支撑计算书计算软件：TSZ结构设计系列软件TS-MTS2019Ver6.2.0.0计算时间：2023年11月24日设计资料柱底标高为0m,承担风载宽度为18.35m；结构简图如下所示：截面布置如下：杆件号截面材料1H-550*300*8*14Q3452H-550*300*8*14Q3453双角长肢背对1.-125*10Q2354双角长肢背对1.-125*10Q2355PIPE-140*3Q2356H-550*300*8*14Q3457H-550*300*8*14Q3458双角长肢背对1.-90*6Q2359双角长肢背对1.-90*6Q23510PIPE-140*3Q23511PIPE-140*3Q235二.静力荷载及内力计算风载：分项系数为15,组合系数0.6。风载导算基本参数见下：基本风压：0.4kNm*体型系数0.38；阵风系数为1.7；风压调整系数1.7；吊车荷载：分项系数为1.5,组合系数0.7。荷载取值计算：同一柱列的柱间支撑个数为2（纵向力将在这些柱间支撑间平均分配）。柱间支撑荷载计算取值表（单位：kN）12.514143.7300.00065.5939.3665.5932.8020.00018.7711.2618.779.39静力荷载作用下轴力设计值简图（单位：kN）如下所示：1.s44(00(人0.021.Q06Q020009.60lg000IQN8z11.O'000ol1.91.静力荷载作用下支座反力设计值结果:结构支座反力设计值结果表（单位：kN）左支座-14.3841.11右支座-27.80-41.11三.地震作用及内力计算地震：分项系数为1.4。地震计算参数见下:地震烈度：6地震分组：1结构阻尼0.05质量取值计算：场地类别：2加速度类别：0周期折减系数：1同一柱列的柱间支撑个数为2（质量将在这些柱间支撑间平均分配）。柱间支撑质量计算取值表(单位：kN)120.00010.000230.00015.000地震荷载作用下轴力设计值简图(单位：kN)如下所示:1.944(10(人0.叫_Q06HiO(VO.00-0.04三100=00ol1.91.地震荷载作用下支座反力设计值结果：结构支座反力设计值结果表(单位：kN)左支座-0.290.74右支座-0.35-0.74四.截面静力组合下承载力校核最不利斜腹杆4采用截面双角长肢背对1.T25*10-Q235截面面积：A=48.74cm2截面强度：f=215MPa轴压稳定系数：b类截面l=0.65a2=0.965a3=0.305×(212/3.14)=2.28n'20-5正则化长细比：入产(fyE)Q%(/11)=(235/2.06e+005)n=2.28>0.215=1/(2n2)(a2+a3n+n2)-(a2+a3n+n2)-4=1(2×2.282)X(0.965+0.3X2.28+2.282)-(0.965+0.3X2.28+2.282)-2-4×2.28'2os=0.168平面内计算长度：1.x=5.84m平面外计算长度：1.y=ll.7m平面内长细比：x=5.84/3.85X100=152平面外长细比：y=ll.7/5.52X100=212最大长细比：max=212<220,合格稳定验算：强度折减系数：1稳定系数：=0.168稳定验算：。=N/A=37.3/1/48.7/0.168X10=45.7Nmm2<f=215MPa,合格最不利系杆5采用截面PlPET40*3-Q235截面面积：A=12.9cm2截面强度：f=215MPa轴压稳定系数：a类截面l=0.41a2=0.986a3=0.152正则化长细比：n=(fE)-os*(/11)=(235/2.06c+005)05X(180/3.14)=1.93n=1.93>0.215=l(2n-2)(a2+a3n+n2)-(a2+a3n+n2)-2-4n2os=1(2×1.932)×(0.986+0.152X1.93+1.932)- (0.986+0.152×1.93+1.932),2-4×l.932os=0.244平面内计算长度：1.x=8.7m平面外计算长度：1.y=8.7m平面内长细比：入x=8.7/4.84X100=180平面外长细比：入y=8.7/4.84X100=180最大长细比：max=180<220,合格稳定验算：强度折减系数：1稳定系数：=0.244稳定验算：。=N/nA=9.6/1/12.9/0.244×10=30.5Nmmf=215MPa,合格最不利斜腹杆9采用截面双角长肢背对1.-90*6-Q235截面面积：A=21.3cm2截面强度：f=215MPa轴压稳定系数：b类截面l=0.65a2=0.965a3=0.3正则化长细比：入n=(f,E)GS*(入/11)=(235/2.06c+005)05×(190/3.14)=2.05An=2.05>0.215=1/(2n2)(O2+Q3n+n2)-(a2+a3n+n2)-41120-1=1(2×2.052)X(0.965+0.3X2.05+2.052)- (0.965+0.3X2.05+2.052)-2-4×2.O5'2os=0.203平面内计算长度：1.x=5.31m平面外计算长度：1.y=5.31m平面内长细比：入x=5.31/2.79X100=190平面外长细比：入y=5.31/4.05X100=131最大长细比：max=190<220,合格稳定验算：强度折减系数：1稳定系数：巾=0.203稳定验算：。=N/A=5.74/1/21.3/0.203X10=13.3Nmm2<f=215MPa,合格结构静力组合设计应力简图如下所示：五.截面地震组合下承载力校核最不利斜腹杆4采用截面双角长肢背对1.T25*l(bQ235截面面积：A=48.74cm2截面强度：f=215MPa轴压稳定系数：b类截面l=0.65a2=0.965a3=0.3正则化长细比：n=(fE)0-5*(11)=(235/2.06e+005)05X(212/3.14)=2.28n=2.28>0.215=1/(2112)(a2+a311+2)-(a2+a3n+n2)2-4112°3=1(2×2.282)×(0.965+0.3X2.28+2.282)- (0.965+0.3X2.28+2.282),2-4X2.28205=0.168平面内计算长度：1.x=5.84m平面外计算长度：1.y=ll.7m平面内长细比：入x=5.84/3.85X100=152平面外长细比：入y=l1.7/5.52X100=212最大长细比：max=212<220,合格稳定验算：稳定折减系数：1稳定系数：巾=0.168稳定验算：。=N/A=0.465/1/48.7/0.168X10=45.7Nmm2<f=215MPa,合格最不利系杆5采用截面PlPE-140*3-Q235截面面积：A=12.9cm2截面强度：f=215MPa轴压稳定系数：a类截面1=0.41a2=0.986a3=0.152正贝IM七长细比：11=(fyE)05*(11)=(235/2.06c+005)QSX(180/3.14)=1.93n=1.93>0.215=l(2112)(a2+a3n+2)-(a2+a311+n2)-411°a)=1(2×1.932)×(0.986+0.152×1.93+1.932)- (0.986+0.152×1.93+1.932)-4×1.9320-5=0.244平面内计算长度：1.x=8.7m平面外计算长度：1.y=8.7m平面内长细比：入x=8.7/4.84X100=180平面外长细比：入y=8.7/4.84X100=180最大长细比：max=180<220,合格稳定验算：稳定折减系数：1稳定系数：巾=0.244稳定验算：。=N/11A=0.0404/1/12.9/0.244×10=30.5Nmm2<f=215MPa,合格最不利斜腹杆9采用截面双角长肢背对1.-90*6-Q235截面面积：A=21.3cm2截面强度：f=215MPa轴压稳定系数：b类截面=0.65a2=0.965a3=O.3正则化长细比：入n=(f,E)"-%(入/11)=(235/2.06c+005)QSX(190/3.14)=2.05n=2.05>0.215=1/(2112)(2+3n+n2)-(2+3n+n2)2-4n2°s)=1(2×2.052)×(0.965+0.3×2.05+2.052)-(0.965+0.3×2.05+2.052)12-4×2.O52o5=0.203平面内计算长度：1.x=5.31m平面外计算长度：1.y=5.31m平面内长细比：入x=5.31/2.79X100=190平面外长细比：入y=5.31/4.05X100=131最大长细比：max=190<220,合格稳定验算：稳定折减系数：1稳定系数：力=0.203稳定验算：。=N11A=O.302/1/21.3/0.203X10=13.3Nmm2<f=215MPa,合格结构抗震设计组合应力简图如下所示：
