楼板模板扣件钢管支撑架计算书.docx

楼板模板扣件钢管支撑架计算书依据规范：£建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011£建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008£建筑结构荷载规范GB50009-2012£钢结构设计规范GB50017-2003心昆凝土结构设计规范GB50010-20106建筑地基基础设计规范GB500072011计算参数：钢管强度为205.0WmmJ钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设计算高度在现场实际高度基S1.1.上加相应尺寸,按照最不利荷载效应计算“统一高度6.Otn.立杆的纵距b=O.90m,立杆的横距1=0.90b,立杆的步距h=1.20f11,面板厚度15mm,剪切强度1.4Wmm2,抗弯强度15.OWmm?,弹性模量6000.0Nmm2,木方60X8Onun,间距200mm,木方剪切强度1.3Ni三2,抗弯强度1.5.0Nmm弹性模量9000.OWmiE梁顶托采用100X1.oomm木方。模板自重020kWm混凝土钢筋自重25.10kNm帧倒混凝土荷载标准值3.OOkNZm2,施工均布荷载标准值2.50kNm扣件计算折减系数取0.90。I1.J1.JJ1.d蚁向*/1J横司钢首1决托梁.工D图楼板支拄架立面简图图楼板支捽架立杆稳定性荷我计算单元按照JGJ130,GB50666规范，幽定荷载组合分项系数如K：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)÷1.40X2.50-7.354kNm'由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7X1.40X2.50=6.516kNm'由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为力48X3.5。钢管惯性矩计算采用I=11(D4-d4)64,抵抗距计算采用W=Jt(D1.d4)/32D.一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验修其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1.=25.1OO×0.120×0.900+0.200×0.900=2.891kN/m活荷载标准值<12=(3.000*2.500)×0.900=4.950kNn面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩R'分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩H'分别为：裁面抵抗矩W=bh26=90.00×1.80X1.80/6=48.60cm3：械面惯性矩I=bh312=90.00×1.80X1.80X1.80/12=43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面离度。(1)抗弯强度计算f=M/W<f其中f面板的抗弯强度计算值(Wn1.m2)：M面板的最大弯距(N.mm)：W面板的净截面抵抗矩：f一一面板的抗弯强度设计值，取15OOWmm?:M=0.100q1.2其中q荷载设计值(kN/m)：经计莫得到M=O.100×(1.20×2.891+1.40×4.950)X0.200X0.200=0.042kN.m经计和得到面板抗弯强度计兑值f=0.042×1000X1000/48600=0.856N三2面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bh<T其1I1最大剪力Q=0.600×(1.20×2.891+1.4×4.950)×0.200=1.248kN截面抗剪强度计算值T=3×1248.0(2×900.000×18.000)=0.116N三-截面抗剪强度设计值T=1.40NrwJ面板抗剪强度验算T<T,满足要求！(3) 挠度计算(4) V=O.677q1.4/100EI<v=1/250面板最大挠度计算值V-0.677X2.89IX200"/(100X6000X437400)=0.012Ittn面板的最大饶度小于200.0/250,满足要求！二、支撑木方的计算木方按照均布荷栽计算.1 .荷载的计算(1)钢筋混凝十.板自田(kWm)：q1.1.=25.100×0.120×0.200-0.602kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.200=0.O1.OkNZm(3)活荷我为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kNm)：经计算得到,活荷载标准值q2=(2.500+3.000)×0.200=1.100kNZm静荷致q1.=1.20×0.602+1.20×0.040=0.771kNm活荷载q2=1.40X1.i00=1.540kNm计算单元内的木方集中力为(1.540+0.771)X0.900=2.080kN2 .木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1=2.080/0.900=2.31IkN/m最大弯矩M=0.Iq1.2=O.1X2.31X0.90X0.90=0.187kN.m最大剪力Q=0.6q1.=0.6×0.900×2.311=1.248kN坡大支座力N=1.IqI=1.1X0.900X2.311=2.288kN木方的截面力学参数为本算例中，被而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩w=bh26=6.00×8.00X8.00/6=64.OOcm3;截面惯性矩I=bh312=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm*：式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.187×10664000.0-2.93N三2木方的抗弯计算强度小于15.0K三2,满足要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6q1.截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T搬面抗剪强度计肾值T-3×1248/(2X60X80)-0.390Nibd2裁面抗剪强度设计值T-1.30Nmm2木方的抗剪强度计算谪足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计兑的最大支座力除以木方计算跄度(即木方下小横杆间距)得到q=0.642kNm最大变形v=0.677q1.4100EI=0.677×0.642X900.0*(100X9000.00×2560000.0)=0.124m木方的最大挽度小于900.0/250,满足要求三、立杆的稳定性计算荷示准值作用于模板支架的荷载包括净荷载、活荷载和风荷教。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：-0.148X19.130=2.835kN钢管的自重计算参照JGJ130附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：Nc2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3=25.100×0.120×0.900×0.900-2.440kN经计算得到，静荷载标准值Nc=(Ngi+Nc2+Ng3)=5.437kNo2 .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值NQ-(2.500+3.000)×0.900×0.900-4.455kN3 .不考虑风荷教时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20Nc+1.4ONo五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稔定性计算公式3力A其中N立杆的轴心压力设计值，N=12.76kN<1>一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比IJi查表得到:i一一计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A立杆净截面面积(end：A=4.89W一立杆净截面抵抗矩(Cnd：W=5.08。一一钢管立杆抗压强度计算值(Wmra2)：f一一钢管立杆抗压强度设计值，点=205.OONZmm2;I0计算长度(m)；参照JGJ130-2011,由公式计算顶部立杆段：I。=kU(h+2a)(1)非顶部立杆段：1。=ku2h(2)k一一计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1,U2-计算长度系数，参照扣件式规葩附录C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.20m：顶部立杆段：a=0.2m时，J=1.540,I(I=3.561m：=3561/15.8=225,376允许长细比A-185.190<210长细比验算满足要求I=0.144。-9661/(0.144×489)137.31INzzIiun2a=0.5m时，U1=I.215,1.0=3.697m；=3697/15.8=233.961允许长细比A-192.247<210长细比验算满足要求！=0.135。=9661/(0.135×489)=146.714Nnm2依据规范做承载力插值计算a=0200时，o=137.311Nm立杆的稳定性计算。<f,满足要求！非顶部立杆段:U2=1.951,1.0=3.562m；=3562/15.8=225.415允许长细比A-185.222<210长细比验算满足要求！-0.144o=12761(0.144X489)=181.369NmR立杆的稳定性计算。<打，潴足要求！考虑风荷载时,立FF的稳定性计算公式为：一尧华6风荷毂设计值产生的立杆段弯矩%依据扣件脚手架规范计兑公式5.2.9M1.t=0.9×1.4W1.t1.h210其中Wk风荷载标准值(kN11:Wk=UZ×us×w0=0.350X1.000X1.088=0.381kNm*h立杆的步距，1.50m；Ia立杆迎风面的间距，0.90m；Ib一一与迎风面垂直方向的立杆间距,0.90m；风荷载产生的弯矩Mw-0,9×1.4X0.381X0.900×I.500×1.500/10-0.097kN.m；N. 一一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值：顶部立杆Nw=I.200X2.854+1.400×4.455+0.9×1.400XO. 097/0.900=9.797kN非顶部立杆Nm=I.200X5.437+1.400×4,455+0.9×1.400X0.097/0.900=12.897kN顶部立杆段：a=0.2m时，U1=I.540,1.0=3.561m；=3561/15.8=225.376允许长细比A=185.190<210长细比验算满足要求!=0.144。=9797/(0.144×489)+97000/5080=158.370Nmn2a-0.5m时，u1=1.215,1.0=3.697m：=3697/15.8-233.961允许长细比A=192.247<210=0.135.长细比验算满足要求！O=9797/(0.135×489)+97000/5080=167.906Nmn依据规范做承载力插值计算a-0.200时，-158.370Nmm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,1.0=3.562m：=3562/15.8=225.415允许长细比=185.222210长细比疆算满足要求！=0.144。=12897/(0.141×189)+97000/508