矩形板式桩基础（50塔吊）45#楼计算书.docx
矩形板式桩基础(50塔吊)45楼计算书计算依据:I、塔式起重机混凝上基础工程技术规程JGJfT1.87-20092、混凝土结构设计规范GB50010-2()1()3、建筑班基技术规范JGJ94-284、建筑地基基础设计规能BGB50007-20II一、塔机属性塔机型号QZ5OFS451O)塔机独立就密的最大起吊加度Hixm)32塔机独立状态的计0加度H1.m)32塔身桁架结构方悔情塔身桁架结构宽tffB(m)1.6二、塔机荷载I、塔机传递至基础荷或标准值I：作状态塔机自Jt保准值Rd(KN)333起，H荷貌年准WFqk(kN)47.1切向荷就标准值FWkN>9.1水平荷软体准仇Rk住N)9.6Miu力矩标准IftMWkNm)559林工作状态将向荷殡标准侑FV(kN>333水平荷S1.标准假Fvk(kN)36.9帧瞿力矩标准iftMH(kNm)6612、塔机传递至基砒荷或设计值工作状态塔机自JRJiiHiFHkN)1.35a-1.35×333-449.55起，I1.荷极HHftFQkN)1.35Fqk=1.35x47.1=63.585W时肝效设计UiF(kN)449.55*61585=513.135水平荷致设计悔IMkN)1.35FVk=1.35x9.6=I2.96Uii力矩设计值M(kNm)135Mk-135*559-754.65他工作状态J(Kfti1.UiKikN1.1.35=135x333=449.55水平荷敦谀计仇FXkN)1.3SFVk=I35×36.9=49.8I5K1.耀力即设计值M,(kNm)I.WMk-1.35x661-892.35三、桩顶作用效应计算木台布置Httn4水台嘉度h(m>13次台长1.(m)3.7长台宽Mm)3.7梁启长向桩心即u(m>2.5TftA宽向机心即ab(m>23收台誓Bt水白混凝土等被C35承台悔凝土自置OkNms)25承台上制iIJfethWO承台上SJ5土的聿度(kN)19水台泥般1.保护层厚度鬣mm)50配n喻梁皆改介底标跖d(m)-4承台及其上士的自重荷载标准值：Gk=b1.(h<+h'')=3.7×3.7(1.3×25+0×19)=444.925kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gh=1.35x444.925=600.649kN桩对角线距离：1.=(ab2+aF)8=(2H+2.52)°s=3.536mI、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fh+Gyn=(333+444.925V4=194.481kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/h+Mk+Fvkh)1.=(333+444.925)/4+(661+36.9×1.3)/3.536=395X)8kNQkni11=(Fk÷Gk)n-(Mk+Fvkh)1.=(333+444.925V4-(661+36.9×13y3.536=6.O46kN2、荷般效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q111.M=(F+G)n+(M+Fvh)1.=(449.55+6.649)4+(892.35+49.815×1.3)/3.536=533.261kNQ11>in=(F+G)nM+Fvh)1.=(449.55+6.649)489235+49.815×1.3)/3.536=-8.162kN四、桩承羲力验算桩类型浦注桩rt1.*(<Umm)600他混我上强度等汲C35桩板成桩工艺原数c0.75机淞凝土白<MkNm?)25桩次及卜保护层厚度EmnO50班邂标Sfd2(m)-40.4桩有效长度h(m)36.4极配筋桩分件通纲随觉通HRB40012I4自定义桩身承QitiHfi桩身承找力修计但6200地暴胧性地下水位至地去的用禽IWm)1.33自然地血标豳&m)().9是否电也承6效应½次价效府系敝IX0.8士名称上层号度IHm)M用力特征fftqia(kRa)端用力特征！ftqfuPa)机技系数承或力特征假f<kPUI素填上2.8226500.690粒愦拈土5.7306500.390粉土11.5356500.690粉砂IO606500.6160枯性上IO5065003100构盛咕士53065003901、桃基竖向抗压承武力计算桩身周长：uxd3.14×0.61.885m桩端面积：Af1.Fd2/4=3.14×0.624=0.28311承载力计算深度：min(b2,5)=min(3.72>三1,85mf1*=(1.85×90),85=166.5/1.85=90kPa承台底净面积:Ac=(b1.-nAp)n=(3.7×3.7-4×O.283)4=2.21.m2发介桩基竖向承载力特征值：Ri=uqM.1.,+q1uA>+1.Ac=0.8×1.885×(3.6×3O+11.5×35+1.O×6O+IO×5O+1.3×30)+650×O.283+O.8×9O×2.21=2830.475kNQk=194.481kNI1.=2830.475kNQnux=395.008kN1.2R=1,2×2830.475=3396.57kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承城力计算Qb,1.in=-6.046kN<0按荷毂效应标准组合计算的桩基拔力：Qi=6.(M6kN桩身位于地卜冰位以卜时，位于地卜冰位以卜的桩自由按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=1.t(z-10)Ap=36.4×(25-10)×O.283=154.518kNRT=VuEqggGp=OSx1.885×(0.3×3.6×30+0.6×11.5×35+0.6×10×60+0.3×10×50+0.3×1.3×30)+154.51.8=1354.255kNQ'=6.046kNRa'=1354.255kN满足要求！3、袖身承或力计算纵向普通钢筋极面面积：A、twd24=12×3.142×1424=1847mm2(1)、轴心受压桩桩身承栽力荷载效应基本组合下的桩顶抽向压力设计值：Q=Qm=533.26IkN桩身结构竖向承菽力设计值：R=62(X)kN0=533.261.kN6200kN满足要求！(2),轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Q.而=8.1.62kNfyA,=(360×I847.256)×10'=665.012kNQ'=8.162kNAs=665.01.2kN满足要求！4、桩身构造配筋计算AAp×1(X)%=(1847.256(0.283×1(,)×100%0.653%0.65%满足瞿求！五、承台计算收S配的承台底部长向配城HRB-MKi2015d柔8底都短向配场HRB4X2OI5O，长6预郃K向配移HRB44X2O/15(1承£顶郃短向配筋HRB4X2O5O1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fma=Fn+M1.=449.554+892.353.536=364.782kNFmin=FZn-MZ1.=449.55/4-892.35/3.536=-140.W7kN承台底部所受最大弯矩：Mx=FmM(ab-B)2=364.782×(2.5-1.6y2=164.152kN.niMy=FZ(ai-B)/2=364.782x(2.5-1.6)/2=164.152kN.n承台顶部所受最大考矩：M1.=Fmi11(ah-B)2=-I4O.OO7×(2.5-1.6)2=-63.003kN.mM'y=FmE(a-B)2=-140.007×(2.5-1.6V2=-63.003kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h=1300-50-20/2=1240mm计算顶部配筋时：承台有效高度：ho=1300-50-20/2=1240mm2、受剪切计集V=Fn+M1.=449.554+892.353.536=364.782kN受剪切承载力截面高度影响系数：h,=(800240),14=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：ab=(ab-B-d)2=(2.560.6)/2=0.15na=(a-B-d)2=(2.5-1.6-0.6V2=0.15n剪埼比：'=abho=1.50/1240=0.121,取h=0.25:>j'=aF150/1240=0.121,取=O.25;承台剪切系数：b=1.75(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4<H-1.75(+1>=1.75/(0.25+1)=1.4hftbho=O.896×1.4×1.57×1(P×3.7×1.24=9037.913kN,sf1.1.1.¼=().896×1.4×1.57×1(>1×3.7×1.24=9037.913kNV364.782kN<min(t1.,(fibho.M1.mhO)=9037.913kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范闱：B+2ho=1.6+2×1.24=4.OSmab=2.5nB+2ho=4.08m,a=2.5mB+2ho=4.O8m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力脸兑！4、承台配薪计算(1)、承台底面长向配筋面枳s=Mv(11bh1.r)=IM.152×IO6(IXI6.7×3700×1240-)=0.002=1.-(1.-2as)as=M1.-2×0.002)°5=0.002s=1.-2=1.-0.0022=0.999As=My(shoG)=1.64.1.52×1.06(0.999×1.240×360)=369mm2最小用筋率：P=O,15%承台底需要配筋:A=max(As,Pbhn)=max(369.0.0015×3700×124O)=6883mnv承台底长向实际配筋：As,=8064mm*>A=6883mn满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积dsn=M(>f1.1.h<r)=164.1.52×IO6(1×I6.7×3700×124O2)=0.0022=I-(1.-2aM)QS=IY1.-2×O.OO2)°s=O.OO2s2=IS=I-0.002/2=0.999As2=M(s2hof)=164.152×106(0.999×124O×36O)=369tnm2最小配筋率：p=0.15%承台底需鬟配筋：A2=max(As2,p1.ho)=max(369,O.W15×3700×1240)=6883mn承台底短向实际配筋：As2'=8064mm+A2
