广州某高层工程fo23b型塔机天然基础施工方案06[1].docx
一、工程概况二、塔机概况三、塔机基础四、附图一、工程概况*某高层工程位于广州市荔湾区*路，总建筑面积为22000m2o框架结构，地上15层，地下1层，建筑总高度50m。由*设计院设计。根据工程实际情况，考虑到该工程施工面积、施工进度与南面高压电线的影响，安装壹台FO/23B型塔吊配合施工，使用半径为30m臂长，塔吊具体安装位置见施工平面布置图。要紧解决本工程的垂直、水平运输任务。为保证塔机安装时的安全，鉴于塔机所处安装位置的现场情况，经有关人员讨论特制定此方案。二、塔机概况FO/23B塔机为水平臂架，小车变幅、上旋转自升式塔机，其基本臂长为30m,加长臂可分别达到35、40、45、50m,最大起重量为I(X)KN,塔机底节与标准节尺寸为2110X210Omm。总功率65.8KVA,配有起重量、力矩、高度、回转及变幅限位与各信号装置。三、塔机基础塔机基础为645OmrnX645OmmX170Omm的钢筋碎，碎强度等级为C35,见塔机基础大样图。(一)、基础设计及基础脚预埋1、塔机基础设计要根据其说明书提供的基础资料，结合现场实际的地质情况进行。2、预埋脚使用原厂配件。浇注碎前，务必先将预埋脚用调平框固定在基础钢筋网上，保证其水平度及相互间的距离。3、塔机基础浇注后要待碎硬度达到80%时方能正式安装塔机。（二）、地质情况1、塔基基础位置根据*工程塔机平面布置图，塔吊基础设置于约BX18轴处，按地质报告书，相应于勘探平面配置图，塔机基础约位于10#、10#两勘探点之间。2、地质勘探点地质情况（根据地质报告书）10#点为取土标贯钻孔，于高程13.（X）m下列为第四系残积层。11#点为鉴别孔，于高程12.8Om下列为第四系残积层。3、地基承载力按地质资料，本工程第四系残积层，地基具有中等强度、中等压缩性干强度较高，地基土承载力特征值fak=260KPa,（三）、塔机基础设计1、选用自由高度（无附着装置）为59.8m,M169N型基础。2、基础尺寸及配筋（M169N型）按厂家说明书，基础尺寸b×b×h=6450X6450×1700mmo配筋：下层双向：5525（g）118mm上层双向：5525118mm竖向拉钩：13×13=169203、基础碎强度等级，按厂家说明书为C30级，根据建筑机械使用安全规程JGJ33-2001第4.4.2要求，基础磴强度等级使用C35。4、基础底面标高基础顶面标高应在地下室底板底-20Omm下列，基础底面标高应为埋入第四系残积层1000mm,即在标高11.8Om下列。5、塔机基础验算（1）FO23B型塔机技术参数（详见厂家塔机使用说明书）FO/23B型塔吊受力性能表工作状态非工作状态PlP2MMkPlP2MMkKNKNKNmKNmKNKNKNmKNm107843.72345680.41916156.246470表中P1一基础所受垂直力P2基础所受水平力M一基础所受倾覆力矩Mz一基础所受扭矩上表所式塔机固定在基础上，未使用附着装置前，塔机对基础产生的荷载值，基础所受的荷载最大，依此最不利条件对基础进行验算。（2）塔吊基础计算1）已知：P1=1916KN,P2=156.2KN,M=4647KNm,M=680.4KNm,地基土承载力为260KNm202）计算书塔吊天然基础的计算书一.参数信息塔吊型号:F0/23B,自重（包含压重）Fl=1916.00kN,最大起重荷载F2=100.OOkN,塔身宽度B=2.10m,基础最小厚度h=L 70m,塔吊倾覆力距M=4647.OOkN.m,塔吊起重高度H=60.00m,混凝土强度等级:C35,基础埋深D=0.00m,基础最小宽度Bc=6.45m,二.基础取小尺寸计算基础的最小厚度取:H=I.70m基础的最小宽度取:Bc=6.45m三.塔吊基础承载力计算根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图：基坑外向自然地面当不考虑附着时的基础设计值计算公式：> _ F + G_ MM =b'w_F+G+Mmab+w当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:2(F+G)3Bca式中F塔吊作用于基础的竖向力，它包含塔吊自重，压重与最大起重荷载,F=L2X2016=2419.20kN：G基础自重与基础上面的土的自重，G=l.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.OXBCXBCXD)=2121.73kN；Bc基础底面的宽度，取Bc=6.45m:W基础底面的抵抗矩，W=BcXBc×Bc6=44.72m3；M倾覆力矩，包含风荷载产生的力距与最大起重力距，M=L4X4647.00=6505.80kN.m；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算：a=6.45/2-6505.80/(2419.20+2121.73)=1.79m。通过计算得到：无附着的最大压力设计值Pmax=(2419.20+2121.73)/6.452+6505.80/44.72=254.62kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(2419.20+2121.73)/6.452-6505.80/44.72=0.OOkPa有附着的压力设计值P=(2419.20+2121.73)/6.452=109.15kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(2419.20+2121.73)(3×6.45×1.79)=261.87kPa四.地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算根据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2.3条。计党公式如下：=+论v(b3)+¥d0-0.5)其中fa一修正后的地基承载力特征值(kNm2);fak地基承载力特征值，取0.00kNm2;77b-基础宽度地基承载力修正系数，取0.00；%基础埋深地基承载力修正系数，取0.00；Y基础底面下列土的重度，取20.00kNm3;Ym基础底面以上土的重度，取20.00kNm3;b基础底面宽度，取6.45m：d基础埋深度，取0.OOmo解得地基承载力设计值fa=O.OOkPa实际计算取的地基承载力设计值为:fa=260.OOkPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=254.62kPa,满足要求！地基承载力特征值L2Xfa大于偏心距较大时的压力设计值PkI三=26L87kPa,满足要求!五.受冲切承载力验算根据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第8.2.7条。验算公式如下：区0.7%工4%式中中一受冲切承载力截面高度影响系数，取NhP=O.93：ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa;am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：%=(3+%)/2am=2.10+(2.10+2×1.70)/2=3.80m：ho承台的有效高度，取ho=l.65m；Pj最大压力设计值，取Pj=261.87kPa;Fi实际冲切承载力：F=261.87×(6.45+5.40)×0.53/2=814.58kN。同意冲切力：0.7×0.93×1.57×3800×1650=6408378.90N=6408.38kN实际冲切力不大于同意冲切力设计值，因此能满足要求！六.承台配筋计算根据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第8.2.7条。1 .抗弯计算，计算公式如下：M=+，)Mx+?一与)+(一4式中a截面IT至基底边缘的距离，取a=2.18m；P截面IT处的基底反力：P=261.87×(3×2.10-2.18)(3×2.10)=171.46kPa；a'截面IT在基底的投影长度,取a,=2.IOnio通过计算得M=2.182×(2×6.45+2.10)×(261.87+171.46-2X2121.73/6.452)+(261.87-171.46)×6.4512=2189.13kN.m02 .配筋面积计算,公式如下：根据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第7.2条。M%=T"7-2%九=1-"2A5=YMy式中a系数，当混凝土强度不超过C50时，取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,Ci取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；ho承台的计算高度。通过计算得s=2189.13×106(l.00×16.70×6.45×IO3X16502)=0.007A=I-(I-2X0.OO7)o5=O.007rS=1-0.007/2=0.996As=2189.13×106(0.996×1650X300.00)=4439.llmm2o由于最小配筋率为0.15%,因此最小配筋面积为：16447.5mm2o基础配筋双向55。25118mm,As=55×490=26950mm2>16447.5mm2,满足要求。七.防塔机倾覆计算偏心距M + P2* hP + G6505.8 + 1.2*156.2*1,71.2*1916+2121.73= 1.54"2<t3 = 2.15m满足要求!(四)、地下室底板塔机处留洞方案1、洞口尺寸选用：按底板筋25%连接计算，选用洞口尺寸3000×3000mm,满足塔机安装要求。2、洞口处地下室底板防水及后浇处理(1)板底按照设计院底板后浇带做法施工，并做防水层。(2)洞口四周在板层中位置增设钢板止水带。(3)其余未说明处按后浇带做法。四、附图1、塔机安装平面图(略)2、塔机基础承台大样图3、塔机基础与底板连接大样图塔吊基础配筋见下图:A-A40013mM券膜合糙凌燔目
