地下车库模板承重架计算范文.docx

福明公园以东地块拆迁安置用房工程2#地下车库模板承重架搭设计算书一 .计算依据1 .福明公园以东地块拆迁安置用房工程2#地下车库施工图；2 .木结构设计规范GB5005-202*；3 .建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4 .建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社5 .建筑施工扣件式钢管脚手架结构与计算中国物价出版社6 .高层建筑结构工程施工中国建筑工业出版社（参考）二 .工程概况地下车库顶板厚300,一个标准开间长跨8100,短跨6600,四周为主梁，内配十字型次梁。主梁截面尺寸为450X1050,次梁截面尺寸为350X800。板底、梁底和梁侧均采用18厚层板，主次梁底模下沿梁跨设三根木楞，木楞截面采用60X80。梁侧、板底内楞均为50X70,间距300o梁侧采用钢管做外楞，间距800,用螺杆拉结加固。梁底、板底分别采用小横钢管和大横钢管支承木楞。承重支架纵、横距和步距详见附图一和附图二。三.主材规格及相关数据1 .钢管采用。48X3.5截面积A=4.89cm2；惯性短1=12.19cm4；截面模量W=5.08cm3回转半径i=1.58cm;质量半84kgm,直角扣件13.2/个，对接扣件18.4/个，弹性模量E=2.06×105Nmm2,抗弯强度设计值fm=205Nmm2抗剪强度设计值fv=125Nmm2,扣件抗滑设计值rc=8KNo2 .木楞分别采用50X70和60X80,松木，强度等级TC13A,fm=13Nmm,fv=l.5NmmE=IoOooN/mm；3 .层板厚18,质量为0.07KNm2,fm=13Nmm2,fv=l.3Nmm2E=6000Nmm2.4 .素混凝土质量24KNm:梁钢筋质量L5KN11板钢筋质量1.1KNm3<>5 .混凝土作用于梁底的振捣荷载2KNm2o6 .人员设备等施工荷载1.OKN11)2(验算支撑立柱时采用)。四.计算要点按本工程特点，结合以往施工实践经验，对板底模层板、板底内楞方木、支撑板底内楞之钢管大横杆、梁侧模及其附件以及立杆底脚地基承载力(地基已浇混凝土底板，厚为450)等认为已满足强度与刚度要求，不再进行逐一验算。本计算书仅对梁底模、梁底小横杆、关键节点扣件抗滑力以及钢管支撑立杆等作相应验算。五.设计计算(一)450X1050大梁底模验算(18厚底板)二跨连续梁、计算简图如右。(1)荷载计算：底板自重标准值卬=0.07X0.808=0.0566KN/m梁自重标准值q2=(24+1.5)×0.808×1.05=21.634KN/m振捣荷载q3=2×0.808=1.616KN/m(2)强度验算：作用于梁上均布荷载设计值q=L2(q+q2)+1.4q3=1.2×(0.0566+21.634)+1.4×1.616=28.29KN/mM=0.125×q=0.125×28.29×0.225M.179KN.m=0.179×106N.mm=MW=M(bh26)=0.179×106(808×1826)=4.10Nmm2<13Nmm2=fm底模抗弯强度满足要求。Q=0.625ql=0.625×28.29×0.225=3.978KN=3.978XlO3N=l.5Qbh=l.5×3.978×103(808X18)=0.410Nmm2<1.3Nmm2=fv底模抗剪强度满足要求。(3)刚度验算：采用恒载标准值q=ql+q2=0.0566+21.634=21.69N/mm挠度系数kr=0.521,I=bh712=808X18712=3.927×IO5f=0.521XqlVlOOEI-O.521×21.69×2257(100×6000×3.927X105)=0.123mm<0.9mm=225/250=L250模板挠度满足刚度要求。(一)450X1050大梁板底木楞计算按三跨连续梁计算，简图如右，显然三根木楞中，中间一根受力最大，作为验算对象。(1)强度计算其上作用的均布线荷载，可由本计算书五(一)条中支座反力Rb转化而得：Rb=L25×ql=l.25×28.29×0.225=7.96KN=7.96XlO3N折算成均布荷载q=Rb808=7.96×103808=9.851N/mm考虑荷载最不利组合Km=O.117,Kv=O.617M=0.117ql2=0.117×9.851×8082=7.52×IO5N/mm。=MW=7.52X107(60X8026)二11.75Nmm2<13Nmm2=fm木楞抗弯强度满足要求Q=O.617q1=0.617X9.851X808=4.911×IO3N=1.5Q/bh=1.5×4.911X107(6O×8O)=1.53Nmm2>1.5N/mm2=fv超差仅为(1.53-1.5)1.5×100%=2%<5%(安全)抗剪强度满足要求(2)刚度计算同样按三跨连续梁计算，采用恒载设计值，按荷载最不利组合，最大挠度系数Kf=O.990,Rb=I.25(ql÷q2)XL=1.25×(0.0566+21.634)×0.225=6.10KN=6.IOXlO3N(qi、qz和L取自五(一)条)q=610X107808=7.55N/mm,I=bh712=60×18712=25.56×106mm4f=kfql4100EI(按最不利荷载组合，L取0.990)=0.990×7.55×8087（100×100OO×2.56×106）=1.24mm<808250=3.23mm=L250木楞挠度满足刚度要求。（三）450X1050大梁底小横杆计算（1）荷载分析及相关计算：模板+楞木自重标准值取0.3KNm2Pi、P2、P3为本计算书五（一）条中梁模底板下三条纵向木楞传下之压力，P至P3分别为五（一）条中支承反力Ra、Rb、和Re加上相应荷载。Pi=Pb=Ra+R校+R板磴+R捐木=0.375X28.29X0.225+0.225/2+（1.05-0.3）×0.808×0.3×1.2+0.225/2×0.3×0.808×25.1×1.2+0.06×0.08×0.808×0.5×l.2=2.387+0.251+0.821+0.002=3.46KNP2-Rb+R楞木=1.25ql+0.002（q、1分别取由五（一）条相应数值）=1.25×28.29×0.225+0.002=7.96KN用力距分配法求得弯距图、剪力图如右，从图中可知：最大弯距（PzMmax=O.515KN.mMmax=0.515KNm最大剪力（B右截面）Vmax=6.03KN最大支座反力（C支座）Rmax=9.67KN（2）强度计算O=MmaxW=0.515×1065.08×103=101Nmm2<205Nmm2=fm=2Vmaxdot=2X6.03X107（3.1416×（48-3.5）×3.5）=24.6Nmm2<125NmmMv,抗剪强度满足要求。（3）刚度计算最大挠度发生在BC跨,可近似地按右图4种荷载的最大挠度予以叠加，为了简便振捣荷载引起的挠度不予扣除，仅将最终叠加后的挠度除以分项系数1.2以恢复至荷载标准值、经计算：荷载（1）引起的最大挠度fF-O.199mm荷载（2）引起的最大挠度f2=-0.213mm荷载（3）引起的最大挠度f3=0.093mm荷载（4）引起的最大挠度f1=0.559mmfmax=f+f2+f3+f4=0.24mm（I）fmaxl.2=0.24/1.2=0.2<3=450150=L150挠度满足刚度要求。（四）450X1050大梁底小横杆计算（梁底采用1根立杆）（1）经以上抗弯强度、抗剪强度和刚度计算，显然偏于安全,现改用梁底采用一根立杆进行计算，小横杆计算简图如下：Pi、P2、P3不变，重复以上各步骤，用弯矩分配作法作M图和Q图，从图中可知；Mmax=O.49KN.mVmaX=9.643KNRb=3.195+9.643=12.84KN（2）强度计算：。=MmaxW=0.49×1065.08XlO3二96Nmm2<205N/mm2=fm抗弯强度满足要求。=2Vmaxd0t=2×9.643×1073.1416×（48-3.5）X3.5=39Nmm2<125Nmm2=fv抗剪强度满足要求。（3）刚度计算同理，最大可按图示三种荷载最大挠度予以叠加。荷载（1）引起的最大挠度f尸-0.317mm荷载（2）引起的最大挠度f2=0.268mm荷载（3）引起的最大挠度f3=0.360mmfmax=f+f2+f3=-0.317+0.268+0.360=0.311mm(I)fmaxl.2=0.311/1.2=0.259mm<3.353mm=503150=L150挠度满足刚度要求。比较五（三）和五（四），大梁底小横杆在梁底采用单立杆支撑可满足使用要求，决定采用梁底单立杆支撑方案。（五）350X800小梁底小横杆计算小梁底无立杆支撑，按简支梁考虑，1=850mm,经过类似计算，得MmaX=L67KN.m。=MmaxW=l.67×1065.08×IO3=328Nmm2>205Nmm2=fm显然抗弯强度不能满足要求。现采用梁底单立杆隔跨支撑，再经复验，可满足使用要求（计算过程略）。（六）立杆稳定计算（1）450X1050大梁底小横杆之梁底立杆稳定计算由（四）可知：小横杆B支座反力Rf12.84KN808mmX450mm范围内施工荷载标准值N1=O.808×0.450X1,0=0.364KN钢管长及自重：钢管总长（3.35-0.5-0.08-0.018）+0.808X2+0.45X3=5.718钢管自重标准值N2=5.718X3.84=21.96kg=0.220KN扣件重（直角扣件4个，对接扣件6m一个）N3=13.2×4+5.7186×18.4=70N=0.070KN立杆受压总设计值为：N=Rb+1.4N1+1.2×（N2+N3）=12.84+1.4×0.364÷1.2×（0.220+0.070）=13.70KN1.+2a=1700+2（1350-500-18-80-48/2）=1700+2×728=3156mm,l0i=315615.8=200（a按该立杆顶节点处无纵向系杆取值）查表得9F.180NwA=(13.70×103)/(0.180×4.89×102)二155Nmm2<205Nmm2=f该立杆满足稳定要求。(2)底板大横杆下立杆稳定计算标准荷载计算：(取808mmX794mm=。.6416为计算范围)施工荷载N1=O.6416X1.0=0.642KN振捣荷载N2-O.6416×2.O=L283KN板混凝土自重MR.6416X0.3X25.1=4.831KN摸板+楞木NfO.6416X0.3=0.193KN钢管总长(3.35-0.018-0.07)+0.808×2+0.794X3=7.26m钢管自重N5=7.26X3.84=27.88kg=0.279KN扣件重N6=13.2X3+7.26/6×18.4=61.9N=0.062KN立杆受压总设计值为：N=l.4×(N1+N2)+1.2×(N3+N4+N5+N6)=1.4×(0.642+1.283)+1