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    建筑幕墙工程金属板和石材弯矩系数、石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算、埋件的设计与构造.docx

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    建筑幕墙工程金属板和石材弯矩系数、石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算、埋件的设计与构造.docx

    附录A(资料性)金属板和石材弯矩系数A.1金属板的最大弯矩系数可按表A.1采用。表A.1金属板的最大弯矩系数ma/b四边简支三边简支一长边固定a对边简支b对边固定0.50.1022-0.1212-0.08430.550.0961-0.1187-0.08400.600.0900-0.1158-0.08340.650.0839-0.1124-0.08260.700.0781-0.1087-0.08140.750.0725-0.1048-0.07990.800.0671-0.1007-0.07820.850.0621-0.0965-0.07630.900.0574-0.0922-0.07430.950.0530-0.0880-0.07211.000.0489-0.0839-0.0698a/b三边简支一短边固定b对边简支a对边固定0.50-0.1215-0.11910.55-0.1193-0.11560.60-0.1166-0.11140.65-0.1133-0.10660.70-0.1096-0.10130.75-0.1056-0.09590.80-0.1014-0.09040.85-0.0970-0.08500.90-0.0926-0.07970.95-0.0882-0.07461.00-0.0839-0.0698注1:系数前的负号,表示最大弯矩在固定边。注2:a短边:b长边。注3:此表适用于泊松比为0.250.33注4:弯矩V=mq",为荷载。OA.2四点支承矩形石板弯矩系数可按表A.2采用。表A.2四点支承矩形石板弯矩系数片0.125.%k_9k二瓦*一加W一一一7计算边长abomacmlbemna%00.500.01800.12210.06080.13030.550.02360.12120.06820.13200.600.03010.12020.07590.13380.650.03730.11890.08410.13600.700.04530.11770.09280.13830.750.05400.11630.10200.14080.800.06340.11490.11170.14350.850.07350.11330.12200.14630.900.08450.11170.13270.14940.950.09610.11000.14400.15261.000.10830.10830.15590.1559附录B(资料性)石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算B.1石材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列规定:a)石材面板位置在上侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图B.lo1一石材面板,厚度为S2与石材面板粘结的背板内面板,厚度为t2;3铝蜂窝芯,厚度为;4背板外面板,厚度为t3图B.1b)石材面板位置在下侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图B.2。I-背板外面板,厚度为2铝蜂窝芯,厚度为人;3与石材面板粘结的背板内面板,厚度为S;4石材面板,厚度为如图B.2c)以下侧板(图B.1中背板外面板、图B.2中石材面板)的下表面为计算坐标原点,石材蜂窝复合板中性轴的位置可按公式(B.1)计算:-%+AA宁+4+12,2j+4+,+%44+G+G+'(BDd)当不考虑铝蜂窝芯层的弹性模量时,石材蜂窝复合板中性轴的位置也可按下列简化公式(B.2)计算:332221c32Jl1c322J(B.2)'0+t岛+tE注:由于铝蜂窝芯的弹性模量远远小于其他材料的弹性模量,因而有纥项的计算可取与为零值。e)石材面板位置在上侧(图B.1)的石材蜂窝复合板中性轴距石材面板的距离可按下列公式(B.3)计算:(B.3)y。=1=h-y。式中:1石材蜂窝复合板中轴距石材面板表面的距离(mm);Ei石材蜂窝复合板整板厚度(mm)of)石材面板位置在下侧(图B.2)的石材蜂窝复合板中性轴距石材面板的距离可按下列公式(B.4)计算:(B.4)B.2石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算应符合下列规定:g)当风荷载方向为垂直向下作用于板图B.1中石材面板或图B.2中背板外面板)的表面时,石材蜂窝复合板等效弯曲刚度可按下列公式(B.5)计算:n电厂,:八2t2Dti=u-EtxL+L+/?-yn+°2ll322c0J12_123+&芍L+么+'"一几'J'223c2°12(B.5)+摩3"f-几式中:Df一一石材蜂窝复合板的等效弯曲刚度(N三)。h)当不考虑铝蜂窝芯层的刚度时,石材蜂窝复合板等效弯曲刚度也可按下列简化公式(B.6)计算:'3EK12(B.6)+纥*3“3 vB. 3石材面板位置在上侧(图B.1)时计算的结果应代表石材蜂窝复合板受正风荷载、石材面板表面受压时,整板的弯曲刚度;石材面板位置在下侧(图B.2)时计算的结果应代表石材蜂窝复合板板材受负风荷载、石材面板表面受拉时,整板的弯曲刚度。附录C(资料性)埋件的设计与构造C.1平板埋件的设计与构造C.1.1平板预埋件的锚板宜采用Q235B、Q355B级钢,锚板厚度宜根据其受力和加劲肋设置情况按计算确定,不宜小于锚筋直径的0.6倍。受拉和受弯平板预埋件的锚板厚度应通过计算确定。锚板长宽尺寸宜大于被连接构件至少50mm,以便调节和容差。C. 1.2平板预埋件的锚筋应采用HRB400或HPB300级热轧钢筋,严禁采用冷加工钢筋。C.1.3平板预埋件的受力直锚筋直径不宜小于8mm,且不宜大于25m%直锚筋数量不宜少于4根,且不宜多于4排;受剪预埋件的直锚筋可采用2根。平板预埋件的锚筋应放置在构件的外排主筋的内侧。C.1.4平板预埋件直锚筋与锚板的焊接要求:a)直锚筋与锚板应采用T形焊接。当锚筋直径不大于20mm时宜采用压力埋弧焊或手工焊;当锚筋直径大于20mm时宜采用穿孔塞焊。b)对HPB300级钢筋宜采用E43型焊条,对HRB400级钢筋宜采用E55型焊条。当采用压力埋弧焊时宜采用HJ431型焊剂或其他性能相近的焊剂。c)当采用手工焊时,焊缝高度不宜小于6mm,且对HPB300级钢筋不宜小于0.5d,对其他钢筋不宜小于0.6d,d为锚筋的直径。C.1.5由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力平板预埋件(图C.1),其锚筋的总截面面积A应符合下列规定:d)当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时,应分别按下列公式(Cl)和公式(C.2)计算,并取其中的较大值:,、VNM(C. 1)(C.2)A,+,+,v08aga/za、NMAN0.8av04%aze)当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时,应分别按下列公式(C.3)和公式(C.4)计算,并取其中的较大值:M - 0.4NZI"/Z(C.3)J-0.3NAQafrVJy(C.4)当M<0.4Nz时,取0.4Nz<.上述公式中的系数里,、即应按下列公式(C.5C.6)计算:(C. 5)(C. 6)%.=(4.0-0.084)L4=0.6+0.25bd当4>0.7时,取4=0.7;当采取防止锚板弯曲变形的措施时,可取%=10。式中:锚筋的抗拉强度设计值(Nu),按GB50010规定采用,但不应大于300Ni三2;fc一一混凝土轴心抗压强度设计值(Nmm2),按GB50010规定采用;V一一剪力设计值(N);N一一法向拉力或法向压力设计值(N),法向压力设计值不应大于0.5人A,此处,A为锚板的面积(m11r');M一一弯矩设计值(Nmm);ar一一锚筋层数的影响系数;当锚筋按等间距布置时:两层取1.0;三层取0.9;四层取0.85;av一一锚筋的受剪承载力系数;d锚筋直径(mm);%锚板的弯曲变形折减系数;t锚板厚度(mm);图C.1锚板和直锚筋组成的平板预埋件f)有双向剪力、拉(压)力和双向弯矩共同作用时,可将另一方向剪力和弯矩需要的锚筋面积叠加到公式(C.1)(C.2)中;但对于公式(C.3)和公式(C.4),应将N用0.5N代替。见和Z对于两个方向取不同值。g)当有比较大的扭矩作用时,应按照锚筋的布置计算出单根锚筋的最大剪力,由此得出剪力最大的单根锚筋的附加面积可,将乙乘以锚筋的总根数叠加到儿中。C.1.6受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度应符合下列要求:h)受拉直锚筋的基本锚固长度应按公式(C.7)计算:式中:Lb受拉钢筋基本锚固长度(mm);fy一一钢筋抗拉强度设计值(N/mn?),见公式(C.1);力一一混凝土轴心抗拉强度设计值,按GB50010规定取用,混凝土强度等级高于C40时按C40取值;d锚筋公称直径(mm);a锚筋的外形系数,光圆钢筋取016,带肋钢筋取0.14。i)锚筋末端采用弯钩或机械锚固措施时,包括弯钩和锚固端头在内的锚固长度(投影长度)可取基本锚固长度热的60%但不应小于200mm。弯钩和机械锚固的形式和技术要求应符合GB50010规定。j)抗震设计的幕墙,钢筋锚固长度应按照计算锚固长度放大Ll倍采用。C.1.7受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15倍锚固钢筋直径。除受压直锚筋外,当采用HPB300级钢筋时,钢筋末端应作180。弯钩,弯钩平直段长度不应小于3倍的锚筋直径,此弯钩不属于机械锚固措施。C.1.8锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于锚筋直径的2倍且不小于20三°对受拉和受弯预埋件,其钢筋的间距从4和锚筋至构件边缘的距离c、q均不应小于锚筋直径的3倍且不小于45mm(图C.D。一对受剪预埋件,其锚筋的间距44均不应大于30Omnb4不应小于锚筋直径的6倍且不小于70mm:锚筋至构件边缘的距离C1不应小于锚筋直径的6倍且不小于70mm,锚筋的间距b锚筋至构件边缘的距离C,均不应小于锚筋直径的3倍且不小于45mm(图C.1)。C.1.9混凝土的厚度不能满足锚筋的锚固长度要求时,可采用两侧都有埋板的对穿埋件。但应保证设计内力不超过混凝土的冲切承载力。C.2槽式预埋件的设计与构造C.2.1槽式预埋件设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法,用承载力分项系数的设计表达式进行设计。C.2.2槽式预埋件设计承载力应按下列设计公式(C.8C.10)验算所有可能的失效模式:非抗震设计时:SWRd(C.8)一一抗震设计时:SkRl(C.9)d=-(C.10)Yr式中:S一一承载能力极限状态下,槽式预埋件上荷载及作用效应组合设计值;R1槽式预埋件承载力设计值;Rk槽式预埋件承载力标准值;Y

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