台后挡墙计算书.docx
】、1#台后挡墙，扶壁式挡墙，墙高8m 计算项目：扶壁式挡土墙1 原始条件:墙身尺寸：墙身总高：8. OOO(m)墙宽：0. 500 (m)墙趾悬挑长DL: 1.5Oo(In)墙踵悬挑长DLl: 3. 600 (m)底板高DH: 0. 700 (m)墙趾端部高DHO: 0. 600 (m)扶肋间距：4.000(m)扶肋厚：0. 600 (m)扶壁两端墙面板悬挑长度：1. 394 (m) 设防滑凸桦：防滑凸梯尺寸BTl: 2. 000(m)防滑凸棚尺寸BT: 2. 000 (m)防滑凸梯尺寸HT: L(K)O(m)防滑凸梯被动土压力修正系数：LOOO 防滑凸梯容许弯曲拉应力：0. 550(MPa) 防滑凸梯容许剪应力：L 100(MPa) 钢筋合力点到外皮距离：50(mm)墙趾埋深：LooO(In)物理参数：混凝土墙体容重：25.000(kNm3)混凝土强度等级：C30纵筋级别：HRB335抗剪腹筋级别：HRB400裂缝计算钢筋直径：20(mm)场地环境：一般地区墙背与墙后填土摩擦角：15. 000(度)地基土容重：20.000(kNm3)地基土浮容重：10.000(kNm3)修正后地基承载力特征值：180. 000 (kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：LOOO墙底摩擦系数：0. 350 地基土类型：土质地基 地基土内摩擦角：35. 000(度) 地基土粘聚力：0. 000(kPa) 墙后填土土层数：1土层号 层厚 容重 浮容重内摩擦角粘聚力 土压力 (m)(kNm3)(kNm3)(度) (kPa) 调整系数18.00020.000-30.0000.0001. 100土压力计算方法：库仑 坡线土柱：坡面线段数：1竖向投影长(m)0. 000换算土柱数1折线序号水平投影长(m)114.000第1个:定位距离0.0OO(Jn)城-B级地面横坡角度：0 000(度)填土对横坡面的摩擦角：30. 000 (度)墙顶标高：0. 000 (m)挡墙分段长度：11.300(m)荷载组合信息：结构重要性系数：LOOO荷载组合数：1计算参数：稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长：LOOOGn)搜索时的半径步长：LOOOGn)筋带对稳定的作用：筋带力沿圆弧切线 钢筋混凝土配筋计算依据：公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)第1种情况：一般情况组合系数：LoOO1 .挡土墙结构重力分项系数=0. 900 2 .填土重力分项系数=1.200 73 .填土侧压力分项系数=1.400 4 .车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400 土压力计算计算高度为8. 000 (In)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=35. 658(度)城-B级路基面总宽=14.000(m),路肩宽=0.000(In)安全距离=0. 600(In)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0. 350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆5列布置宽度=9. 340 (m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030.00030. 000022.4000. 25030.00030. 000030. 6000. 60060.00060. 000042.4000. 60060.00060. 000050. 6000. 60060.00060. 000062.4000. 60060.00060. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030.00030. 000025. 5000. 25030.00030. 000033. 7000. 60060.00060. 000045. 5000. 60060.00060. 000053. 7000. 60060.00060. 000065. 5000. 60060.00060. 000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016. 8000. 25030.00030. 000028.6000. 25030. 00030. 000036. 8000. 60060.00060. 000048. 6000. 60060.00060. 000056. 8000. 60060.00060. 000068.6000. 60060.00060. 000布置宽度B0=9. 340 (m)分布长度L0=9. 669 (m)荷载值SG=900. 000 (kN)换算土柱高度h = 0. 498 (m)按假想墙背计算得到：第1破裂角：30. 294(度)Ea=445. 977 (kN) Ex=260. 702 (kN) Ey=361. 842(kN)作用点高度 Zy=2.814(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂而不存在墙身截面积=9. 495 (m2)重量=237. 375 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=239. 805(kN)重心坐标(L 595,-4. 867)(相对于墙面坡上 角点)墙趾板上的土重=10. 500(kN)相对于趾点力臂=0.714 (In)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数 =0. 350采用防滑凸梯增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基础底面宽度 B = 5.600 (In)墙身重力的力臂Zw = 2.457 (m)Ey的力臂 Zx = 4. 334 (m)EX的力臂 Zy = 2.814 (m)作用于基础底的总竖向力=849. 522(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2167. 186(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 2. 551 (m)基础底压应力：墙趾=192. 161凸梯前沿=163. 261墙踵=111. 240 (kPa)凸樽前沿被动土压应力=655. 784 (kPa)凸桦抗弯强度验算：凸樟抗弯强度验算满足：弯曲拉应力=491.838 <= 550. 000(kPa)凸禅抗剪强度验算：凸樟抗剪强度验算满足：剪应力=327. 892 <= 1100. 000 (kPa)滑移力=260. 702 (kN) 抗滑力=828. 719 (kN)滑移验算满足：Kc = 3. 179 > 1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点, 相对于墙趾点, 相对于墙趾点, 相对于墙趾点, 相对于墙趾点,墙身重力的力臂Zw = 2. 457 (m)墙踵上土重的力臂Zwl = 3. 095 (m)墙趾上土重的力臂Zw2 = 0. 714 (m)Ey的力臂 Zx = 4.334 (m)EX的力臂 Zy = 2. 814 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=733.713(kN-m)抗倾覆力矩=2900. 900(kN-m)倾覆验算满足：KO = 3. 954 > 1.600()地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=849. 522(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2167. 186(khHn)基础底面宽度 B = 5.600 (m)偏心距e = 0. 249 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 2. 551 (m)基底压应力：趾部=192. 161踵部=111.240 (kPa)最大应力与最小应力之比=192. 161 / 111.240 = 1.727作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0. 249 <= 0. 167*5. 600 = 0. 933(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=192. 161 <= 216. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=UL 240 <= 234. 000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=151. 700 <= 180. 000 (kPa)(四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=849. 522(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2167. 186 (khHn)基础底面宽度 B = 5. 600 (m)偏心距e = 0. 249 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.551(m)基础底压应力：趾点=192. 161踵点=11L 240 (kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=1020. 582 (kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2592. 547 (kN-m)基础底面宽度 B = 5.600 (m)偏心距e = 0. 260 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2. 540(m)基础底压应力：趾点=232. 964踵点=131. 529 (kPa)趾板根部截而高度：H,= 0.700(m)截面弯矩：M= 225.965(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1452. 054(mm2)截面剪力：Q= 294. 531 (kN)剪力设计值= 294. 531 (kN) < 451. 750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构 造配筋：Av = 1. 200 (mm2mm) o截面弯矩：M(标准值)=181.990(kN-m)最大裂缝宽度：fmax = 0.281 > flimit = 0.200(mm)!满足允许裂缝宽度的钢筋面积为:As = 2042. 054(mm2),对应的裂缝宽度为：0. 200(mm)(五)墙踵板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=849. 522(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2167. 186 (kN-m)基础底面宽度 B = 5.600 (m)偏心距e = 0. 249 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.551(m)基础底压应力：趾点=192. 161踵点=11L 240 (kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=1020. 582 (kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2592. 547 (kN-m) 基础底面宽度B = 5.600 (m)偏心距e = 0. 260 (m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2. 540(m) 基础底压应力：趾点=232. 964踵点=131. 529 (kPa)截面高度：H, = 0.700(m)踵板边缘的法向应力=146. 717(kPa)踵板边缘的法向应力标准值=107. 086(kPa)支座弯矩：M = 141.338(kN-mm)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1452. 054(mm2)支座弯矩：M(标准值)=
