脚手架布置方案.docx
脚手架布置方案一、脚手架的布置现浇砂拱圈施工采用满堂脚手支架，支架采用48*3.5mm插扣式钢管 脚手架,支架间距600*900mm ,在侧墙和二类横墙处加密为间距 600*450mm ,步距1200 mmo钢管上下均采用可调节支撑，并增设 剪力撑以增加支架整体稳定性，拱圈底模采用1220*2440*15 mm的 竹胶板，竹胶板下用50*70mm方木，间距200mm ,钢管脚手架顶托 上用48*3.5 mm弧形钢管拱架支撑，间距600mmo二、支架验算1 .模板支架验算(按Im纵向长计算)1.1 钢筋已自重 Nl=8251.3186.7*2630=38.3KNm21.2 模板及方木荷载N2=0.3KNm21.3 弧形钢管拱架荷载 N3 = 53* ( 4.14+1 ) 2*3.843000=0.17KN m21.4 钢 管 支 架 自 重 N4= (102*12.22/2.4*8.19+30*2*2.7/0.6+53*1*3.86/0.9+107*3.84 )1.5 施工活荷载N5=2.5 KN/ m21.6 振捣碎产生的荷载N6=2.0 KN/ m2在侧墙和二类横墙处不加密的情况下，由于支架间距为600*900mm , 立杆钢管位于十字交叉处，则每区格面积为0.6*0.9=0.54 m2每根立杆承受的荷载为：1.7 * ( 38.3+0.3+0.17+1.72+2.5+2.0 ) *0.54=29.15KN<30 KN立杆承载力满足要求模板支架立杆的轴向设计值：N = 1.2* ( 38.3+0.3+0.17+1.72 ) *0.54+1.4* ( 2.5+2.0 )*0.54=29.640KN根据现场测量结果48*3.5 mm的钢管壁厚不足，计算时采用48*3.0mm ,则 A=424 mm2钢管回转半径为：I= 482+422/4=15.9 mm模板支架立杆的计算长度L=1200+2*500=2200 mm长细比! =LI=220015.9=138.4查表得轴心受压的稳定系数g.353NaA=29.64*103/ ( 0.353*424 ) =198N mm2<f=205 N/ mm2立杆稳定性满足要求从上面的计算可以看出，虽然立杆承载力和立杆稳定性满足要求，但余 量不大，而且我们在计算时是按均布荷载，实际上在侧墙和横墙处的荷 载大，所以我们还得计算这两处立杆的受力情况。侧墙的钢筋佐自重 N01=697.4/ ( 186.7*2 ) *2*26=97.14 KN/ m2二类横墙钢筋佐自重 NO2=733/22*26*2/30=57.75 KN/ m2三类横墙钢筋佐自重 No3=625.9/27*26*2/30=40.18 KN/ m2计算时把施工活荷载和振捣碎产生的荷载作为集中荷载，其它作为均 布荷载，把支架间距900 mm的立杆看作两个支点，则每根立杆承受 的荷载为：侧墙处:N = I.2*( 36.3+0.3+0.17+1.72+94.14 )*0.94+1.4*( 2.5+2.0 )2=39.77KN>30KN二类横墙：N = I.2* ( 34.9+0.3+0.17+1.72+57.75 ) *0.9/4+1.4*(2.5+2.0 ) 2=28.76KN < 30KN立杆承载力满足要求三类横墙：N = 1.2* ( 35.4+0.3+0.17+1.72+40.18 ) *0.9/4+1.4*(2.5+2.0 ) 2=24.15KN < 30KN立杆承载力满足要求侧墙处立杆承载力不能满足要求，需要加密，按加密为600 mm*45Omm间距时，每根立杆承受的荷载为：侧墙处：N = L2*( 36.3+0.3+0.29+1.72+97.14 )*0.98+1.4*( 2.5+2.0 )2=21.48KN<30KN立杆承载力满足要求二类横墙:N = I.2* ( 34.9+0.3+0.29+1.72+57.75 ) *0.9/8+1.4*(2.5+2.0 )2=15.97KN < 30KN立杆承载力满足要求三类横墙:N = I.2* ( 35.4+0.3+0.17+1.72+40.18 ) *0.9/8+1.4*(2.5+2.0 )2=13.67KN < 30KN侧墙处：NaA=21.48*103/( 0.353*424 ) = 143.5N/ mm2<f=205N/ mm2立杆稳定性满足要求2.立杆地基承载力计算地基承载力标准值，考虑最不利的因素按碎石回填土夯实取240KN/ m2地基承载力设计值Fg = kc*fgk=0.4*240=96 KN/ m2由于每区格面积上荷载产生的轴向力为N = 19.051KN , A=06*0.9=0.54 m2P=NA=19.0510.54=35.3 KN/ m2< Fg= 96 KN/ m2地基承载力满足施工要求三、脚手架计算说明和搭设注意事项1 .碗扣式和插扣式钢管脚手架采用了有定型杆件构成的格构式构造， 其连接节点为支承传力方式，受力明确，并克服了构架的随意性；且节 点承载力大、轴心连接、接近于刚性。但也存在不少问题，我们在计算 时采用钢结构的钱接节点，各杆交于一点，实际节点并非完全较接，存 在一定的偏心，也存在一定的弯距，至今没有准确的设计和脚手架支撑 系统的计算模型、计算方法和计算程序。所以在计算中尽量利用现行 的结构规范设计程序、相关公式和计算资料。2 .脚手架搭设前一定要进行地基处理，地基夯实、抄平后加设垫木或 垫板或现浇条形基础，不得在未经处理的起伏不平、软硬不一的地面上 搭设脚手架，遇到坑槽时，立杆应下到槽底或在槽上架设底梁，并有可 靠的排水措施。3 .脚手架支撑的底层组架最为关键，其组装质量直接影响到整架的质 量用立杆可调座调整高度时,要使立杆碗扣接头处于同一水平面内， 当组装完两层横杆后，首先应检查并调整水平框架的直角度和纵向直线 度；其次应检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调座使横杆间的水平 偏差小于L/400 ;同时应逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不浮地松 动，再检查所有碗扣接头。在搭设过程中，应随时注意检查上述内容, 并调整。4 .支架两边与中间每隔四排支架立杆间应设一道纵向剪力撑，由底至 顶连续设置；其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设一 道横向剪力撑，剪力撑应联系3 4根立杆，斜杆与地面夹角45度 60度,剪力撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架立杆或横杆扣紧外， 在其中间应增加24个扣结点。5 .从实验中看，设剪力撑可使立杆承载能力约提高10%左右，设扫地杆可使立杆承载能力约提高5%o6 .脚手架需待磴达到设计强度方可拆除，拆除顺序和搭设顺序相反
