现浇钢筋砼箱梁施工方案.docx

66错误!未定义书签。7错误!未定义书签。错误!未定义书签。91416目录1、编制依据32、工程概况33、主要工程数量34、施工方案35、施工工艺流程46,施工方法及控制措施6.1 上部支架6.1.1支架安装6.L2架上作业6. 6.1.3支架预压7. 1.4脚手架的拆除作业6 .L5支架受力验算,6L6脚手架注意事项.7 .2模板6.2.1底模166.2.2外侧模板176. 2.3内模6. 2.4端模板6. 2. 5模板注意事项6.3钢筋错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。6.4混凝土22226.4.1商品混凝土6. 4. 2混凝土浇筑施工方法错误!未定义书签。256.5预应力施工6.5.1预应力材料进场及加工256. 5. 2安装预应力束孔道错误!未定义书签。6. 5. 3 穿束错误!未定义书签。65.4预应力钢束的张拉286. 5. 5压浆6. 5. 6封锚6 . 5. 7张拉注意事项7 .安全质量保证措施29错误!未定义书签。错误!未定义书签。331、编制依据：1.1胶济铁路青岛客站改造工程地下候车室铁路桥施工图中铁济南勘察设计咨询院有限公司FWS2007I-Ql1.2胶济铁路青岛客站改造工程站台消防通道桥施工图中铁济南勘察设计咨询院有限公司三2007-1-Q21.3钝翻虹规范TB1020320021.4铁路桥涵工程施！质1验收扇粉TB10415231.5窗各海三±与硼本工融I规范TB10210-20011.6铁路混凝±与砌体工程施工量验收标猫TB10424-20031.7公司历年来积累的施工技术与管理经验，以及各类专业人才、先进球术装耐附料物资设备等资源。2、工程概况青岛客站改造工程地下候车室铁路桥桥梁采用鱼腹式截面箱式槽型梁，梁全高4.67米。其中，双线铁路下梁高2.5米，由三室组成，两侧站台部分梁分别由单室组成。梁两端分别设有端横梁，其余部位无横隔板。39.65米箱梁采用纵向预应力体系，为全预应力混凝土结构；两种长度的箱梁的端横梁均采用横向预应力体系，为部分预应力混凝土结构。3、主要工程数量主要工程数量见附表。4、施工方案地下候车室铁路桥桥梁采用“碗扣式”脚手架作为整体支架，支架现浇法施工。选用地下候车室房建底板（C40）作为支架地基基础（因地基条件良好，可不考虑地基沉降变形）；为观测、采集支架的塑性变形值，在5#桥39.65m跨搭设IOnl的箱梁支架，并进行预压。箱梁模板施工分为普通模板及异型模板。普通模板场内加工、安装；异型（圆弧侧模）模板场外预制，现场安装。箱桥横断面碎灌注位置示意图-线路中心线好中心轨顶6.21, 土 3%（牛腿未示）15303% _第三次灌注位置第二次灌注位置根据施工图设计，针对箱梁高度大（4.67m）,钢筋密集，预应力管道多而复杂的特点，为了避免“漏振”现象的发生，更好地解决混凝土的水化热问题，确保优质工程的实现，预应力箱形梁体拟分三次浇注（如图）。5、施工工艺流程现浇预应力碎箱梁施工工艺框图及说明预压沉降观测重新调整沉降值符合要求卸压 0钢筋、波纹管制作碎配合比试验做碎试件90%强度管道通风检查1、在底模之上采用砂袋堆码进行预压，注意荷载分布；2、注意观察预压沉降数值，并进行合理分析，采取有效措施;3、铺设箱梁纵向预应力管道、穿预应力束并固定；4、张拉后可根据设计要求逐步安排模板落架;6.施工方法及控制措施6.1 上部支架公开候车室铁路桥桥梁采用“碗扣式”满堂脚手架作为整体支架,纵横向间距06cm,步距L2m。在支架中部、外侧纵向用普通钢管搭设剪刀撑，以增加支架的稳定性。选用公开候车室房建底板（C40）作为支架地基根底（因地基条件良好，可不思索地基沉降变形）；为观测、采集支架的塑性变形值，在5#桥39.65m跨搭设IOm的箱梁支架，并停止预压。6. 1.1支架装置本支架采用“碗扣式”满堂脚手架，其构造方式如下：纵向立杆间距为60cm,横向立杆间距按60Cm布置，在高度方向每距离L2m设置一排纵、横向联接，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑；因支架高于10m,为进步支架的平安性，依据请求在支架的上、中、下三个横断面分别加设程度剪刀撑。依照施工图纸停止放线，纵桥向铺设好枕木，装置下可调，停止支架搭设。支架搭设好后，布设高程控制点并丈量控制点高程。支架搭设高度IOnb上部设可调顶托；可调顶托可调范围为20Cm左右。脚手架管装置好后，在可调顶托上横向铺设12cm×15cm的木防；箱梁底模下纵向布置10cm×IOcm的木材，铺设间距30cm；方木布置好后铺设底模并停止支架预压。6,L2架上作业按规则或设计规则的荷载运用，严禁超载：（1）作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和资料，严厉恪守按设计规则及标准的请求。（2）脚手架的铺脚手板层和同时作业层的数量不得超越规则。（3）架面荷载应力图平均散布，防止荷载集中于一侧。（4）垂直运输设备（井字架等）与脚手架之间的转运平台的铺板层数良和荷载控制应按施工组织设计的规则执行，不得恣意增加铺板层的数量和在转运平台上超限堆放资料。（5）构件要随运随装，不得放置在脚手架上。（6）较重的施工设备（如电焊机等）不得放置在脚手架上。（7）不要随意撤除平安防护措施，未有设置或设置不契合请求时,应予补设或改善后才干上架停止作业。因支架地基根底条件良好，可不思索地基沉降变形，而只思索支架自身的非弹性变形要素；为观测、采集支架的塑性变形值，在5#桥39.65m跨的箱梁局部支架停止预压，以消弭支架非弹性变形的影响。为理解支架沉降状况，在预压之前测出各丈量控制点标高，丈量控制点每5米布置一排，每排3个点。在加载50%、80%和110%后均要复测各控制点标高；加载110%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，持续观测2天；假如所测数据根本没有变化，标明支架非弹性变形已根本消弭，可停止卸载；卸载完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸载后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要依据预压成果经过可调顶托调整支架的标高。6.L4脚手架的撤除作业脚手架撤除作业的风险性大于搭设作业。在停止拆卸作用前，应制定细致的拆卸程序，树立统一指挥并对作业人员停止技术平安交底,以确保撤除作业平安的顺利地停止。在统一指挥下，依照肯定的程序停止撤除作业：（1）一定要按先上后下、先外后里、先架面资料后结构资料、先铺件后构造件和先构造件后附墙衔接件的次第、一件一件的松开连结、取出并随即吊下（或集中到毗连的未拆的架面上，扎捆后吊下）。（2）拆卸脚手板、杆件、门架以及其他较长、较重、有两端联合的部件时，一定要两人或多人一组停止。撤除程度杆件时，松开联合后，程度托持取下。撤除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联合取下。(3)应尽量防止单人停止拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而呈现事故。(4)多人或多组停止拆卸作业时，应增强指挥、并互相讯问和谐和作业步骤，严厉制止不按程序停止的恣意拆卸。6.1. 5支架受力验算底模板下次梁(IOXlOCnl木材)验算：底模下脚手管立杆的纵向间距、横向间距均为0.6m,顶托与底模间布置两层方木；顶托上按横向布置，间距60cm；底模下按纵向布置,间距1530cm。因此计算跨径为06m,按简支梁受力考虑，分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：a、斜腹板对应的间距为15Cm的木材受力验算：底模处碎箱梁荷载：P1=2.5×2.6×10=65kNm2(按2.5m碎厚度计算)模板荷载：P2=200kgm2=2kNm2设备及人工荷载：P3=250kgm2=2.5kNm2碎浇注冲击及振捣荷载：P4=200kgm2=2kNm2则有P=(Pi+P2+P3+Pi)=71.5kNm2W=bh26=10×1076=167cm3由梁正应力计算公式得：。=qL2/8W=(71.5×0.15)×1000×0.62/8×167XlO-6-2.89Mpa<11=IOMpa强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：=3Q2A=3×(71.5×0.15)×103×(0.6/2)/2×10×10×104=0.49Mpa<=2Mpa(参考一般木质)强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.l×105Mpa；I=bh312=834cm,fmax=5qL,/384EI=5×50×103×0.1296/384义834X10YXlXlOH)=1.012mm<f=1.5mm(f=L/400)刚度满足要求。b、底板下间距为30Cnl的木材受力验算：中间底板位置碎厚度在0.40.6m之间，按0.9m(取用L5的系数)进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木防间距0.3Onb则有:底模处碎箱梁荷载：P1=0.9X26=23.4kNm2内模支撑和模板荷载：P2=400kgm2=4kNm2设备及人工荷载：P3=250kgm2=2.5kNm2碎浇注冲击及振捣荷载：P4=200kgm2=2kNm2则有P=(p1+P2+P3+P4)=31.9kNm2q=31.9×0.30=9.57tm<71.5×0.15=10.725tm表明底板下间距为0.3OnI的木防受的力比斜腹板对应的间距为0.18m的木材所受的力要小，所以底板下间距为0.30m的木杨受力安全。以上数据均未考虑模板强度影响。顶托横梁(12CnlXI5cm木杨)验算：脚手管立杆的纵向间距、横向间距为0.6m,顶托木材横梁按横桥向布置，间距60Cnb因此计算跨径为06m。为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下斜腹板对应位置即可：平均荷载大小为q尸71.5×0.6=42.9kNm另查表可得：W=450×103mm3；I=3375cm,；S=I/12跨内最大弯矩为：Mmax=42.9×0.6×0.6/8=1.931kNm由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=1.931XlO6/(450XlO3)=4.3Mpa<=IOMpa,满足要求。挠度计算按简支梁考虑，得：E=O.IXlO5Mpa；fmax=5qL4/384EI=5×71.5×1000×0.6,×109/(384×0.1×IO5×3375×104)=0.36mm<f=1.5mm(f=L/400)刚度满足要求。立杆强度验算：脚手管（48X3.5）立杆的纵向间距、横向间距均为O.6m,因此单根立杆承受区域即为底板O.6m×0.6m箱梁均布荷载由12cm×15cm木材作为横梁集中传至杆顶。根据受力分析,不难发现斜腹板对应的间距立杆受力比其余位置为的立杆受力大，故以斜腹板下的间距为0.6m×0.6m立杆作为受力验算杆件。则有P=71.5kNm2由于大横