汽车吊上楼面计算.docx
附件1：汽车吊上楼面计算QAY-*图2.L2-2标准汽车式起重机平面尺寸图图2.1.2-3标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表2.1.3QAY-16(R车式起重机主要技术参数类别项目单位参数第一、第二LZjlmm2750第二、第三Lzj2mm1650第三、第四LZj3mm2000尺寸参数轴距1.z第四、第五Lzj4mm1600第五、第六Lzj5mm1600轮距1.j前轮距Imm2590后轮距Imm2590重量参数行驶状态下整机质量Gkg70000附加平衡配重质量GPkg45000转台以上部分全重量(吊臂与自配重)kg40000特殊计算时：吊臂重Gb:24t自配重Cr7Aa转台重轴荷第一、二(G1G2)kN115115第三、第四(G3G4)kN117117第五、第六(G5G6)kN118118主要性能参数平衡重尾部回转半径RPhnun4850旋转中心距支腿距前支腿Lqmm5850距后支腿Lhmm3775支腿距离纵向T_mm9625横向I_1_mm8700第1部分：160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、二轴轮压为115KN第三、四轴轮压为117KN第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=0.3*0.2m,楼板厚度200mm,强度C351、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mm<800mm,截面高度影响系数分=1.0；4二20035=1656加，um=2*(365+465)=1660nnf,n=.0Nmm2=o.4+-=1.2,%=05+亚雪=1.245,故=1.2；11.524*1660则：(OR/+。*,)%=(0.7*1*1.57+0.25*1)*1.2*1660*165=443KN>118KN故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。2、行走时对楼板的局部承压验算按照混凝土结构设计规范，楼板局部承压验算公式为：F11351fcAln力=16.7Nmm2;A1=200x300=60000三z2(轮胎着地长度和宽度参考公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)表4.3.1-2)4,=(300+2*200)*(200÷2*200)=4200007wrA2=100*50=5000三2(考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积)Az,2=(100+2*50)*(50+2*50)=30000三2=四=杵=2.45Vm1Vz12按照公式：F1=1.354£力4=1.35*1*2.645*16.7*60000=3577KN>118KNF235c2fcAl2=1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN>118KN故楼板局部承压满足要求！3、行走时对支撑架的局部承压验算FwaFWEm JSiEWEtmiARmilRq 鼻miq I 二ZS“双 fl 91±0.000ZXZSISZS771200120012000651200*1200*959÷1200*1200*1200*120012001200120012001200200104120012001200*12001200ia支撑架立面图才1200.200#脚手架平面布置示意图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用于汽车吊上楼面的楼板加固措施：采用48X3.5的满堂钢管脚手管，立杆纵管间距为1.2m,水平横管间距为L2m,步距为L5m,搭设高度12.35米。脚手架规格为48X3.5（按照3.O壁厚计算），立杆材质Q345,其他杆件采用Q235。查表48X3钢管的截面特性为：截面面积A4.24×102mm2截面惯性矩I10.78×10m4弹性模量E2.06×105Nmm2截面模量W4.493XlOW回转半径i15.95钢管比重gk3.33kgm从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管（四根管）承受。（1）脚手架自重荷载Gi=IkN/m2（2）上部活荷载单根钢管考虑Qk=118KN4=29.5KN（3）施工活荷载G2=2.0*1.2*1.2kN=2.88KN单立杆轴力设计值N=L2*1*1.2*1.2+1.4*（29.5+2.88）=46.8KN计算长度取值最上端支撑/=500+2*500=1500z三标准步E巨4=A:w/?=1.155*1.2*1500=2079,打力计算长度取大值Z0=2079fntn长细比/l=竺=130<210满足规范要求查表知稳定系数夕=0.387立杆稳定性计算46.8KN欣 - 0.387 *424加= 285TVz72<300 NZmm2满足要求。第2部分：160吨汽车吊吊装状态下脚手架计算分析作业半径R=9m,起吊吨位23吨(230KN)O按极限状态吊装情况考虑，左侧支腿反力为N3=N4=0,右侧支腿反力Nl、N2以Nl点为支点建立静力平衡方程(230+450+400)*5.85+(700-400)*2.4=N2*9.625求得：N2=731KNNl=230+450+700-N2=649KN取支座反力较大值：N=731KN假设支腿采用6m*2m路基箱扩散荷载/200/1200/路基箱放置示意图均布荷载9=丝g二66女"/加2（路基箱自重考虑60邺）6*2单个脚手管支撑的有效面积为6mX2m,同样从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管承受。、荷载计算、脚手架自重荷载Gk=lkNm2、上部活荷载Qk=66kNm2最终单管承受荷载为:(1.2×lKNm2+l.4×66kNm2)×1.2m×Im=I12KN计算长度取值最上端支撑=500+2*500=1500三?标准步星巨。=ARz=L155*1.2*1500=2079wn计算长度取大值Z0=2079mm长细比4=3=130<210满足规范要求i查表知稳定系数9=0.387立杆稳定性计算=“2KN-=682w三2>310NIm病A0.387*424三n2故由上可知，吊装时采用6.0m*2.Om路基箱扩散脚手架承载力不能满足施工要求。需对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置调整为60Omm*60Omn1。脚手架加密及单杆受荷载面示意图汽车吊吊装站位示意图、荷载计算、脚手架自重荷载Gk=IkN/m2、上部活荷载Qk=66kNm2最终单管承受荷载为：(1.2×1KNm2+l.4×66kNm2)×(O.6m×0.6m)=34KN计算长度取值最上端支撑1=500+2*500=1500mm标准步品巨。=Zw2=L155*1.2*1500=2079计算长度取大值/0=2079M长细比/l=130<210满足规范要求查表知稳定系数9=0.387立杆稳定性计算=-7=207N/沏2<310N/m加A0.387*424三2故由上可知，吊装时采用6.0m*2.Om路基箱扩散并对路基箱下方脚手架进行加密,立杆网格设置为60Omm*60Omm,能满足吊机吊装作业施工要求。汽车上楼面施工要求：（1）脚手架立杆材质应采用Q345,脚手架搭设必须按要求施工（2）路基箱铺设置必须在指定位置，设时应保证下部支撑点均在梁上；（3）汽车吊在上楼板前混凝土强度应达到设计强度；（4）汽车吊在楼板上为保护混凝土防止局部受压，在其支腿各垫2m×6m路基箱，支腿尽量设置在混凝土柱顶或梁上；（5）板底、梁底全部满堂脚手架,基础标高为J2.35m,顶层标高为+0.000m,汽车吊停放位置处的脚手架不得拆除，直到吊装完毕，汽车吊撤出后方可拆除；（6）在吊装作业时严格遵守“十不吊”，防止汽车吊倾覆。第3部分：采用有限元软件MIDAS7.3.0进行吊车行走状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*12.6m,板200mm,板网格划分单元40Omm*42Omm,按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为1.26m*1.6m,步距1.5m,结构自重程序自动考虑，行走楼面活荷载为118KN2*0.4*0.42=351KN/M2.计算模型如下：计算模型汽车吊荷载不利布置（按跨中截面影响线考虑）在工况1.2恒载+1.4活载结构计算结果如下：图：板X向弯矩MXgkx rre* 图：板Y向弯矩MY楼板最大正弯矩17KN*MM,最大负弯矩T7KN*MM,按设计图板配筋，C12100mm,受拉钢筋面积AS=II30.dmmz,强度C35,厚200mm,查混凝土结构计算手册：板宽b=IOMmm弯矩配筋表表2-1-21混凝土强愎等级:C3S,钢筋种类;HRB4W(RRB4D0)(单位；-mn;MkNn;ALm=30025O方二220I1050I1200126.58135。139.771500152.791650165.631800178.301950190.792100203.112250215.252400227.222550239.012700250.632850262.083000273.35315。284443300295.373450306.113600316.683750327.083900337,304050WA,5607008409801J2012601400154015801820165.02I960175672InG186.1622401%502380206.6925202J6.732660226.622806236.352940245.933080255.363220264643刈273.773500282743640291.563780300.233920MIS754060A-2«U，而079667258.72B9911300255O乃>JU255075>0025y)乃x)255075>00255075MJO255075UO25505(xg758710011125131501617182OC21222325
