浙工大某教学楼工程悬挑卸料平台专项施工方案.doc

某某大学某某校区1-A区块建设项目（标段一）工程（卸料平台）专项安全施工方案编制人： 职务（称） 审核人： 职务（称） 批准人： 职务（称） 批准部门（章） 某某集团股份有限公司 编制日期： 某某年12月 目 录第一章、工程概况2第二章、编制依据2第三章、主钢丝绳计算书3第一节、参数信息3第二节、次梁的验算4第三节、主梁的验算5第四节、钢丝拉绳的内力验算8第五节、钢丝拉绳的强度验算8第六节、钢丝拉绳吊环的强度验算9第七节、锚固段和楼板连接的验算9第四章、保险钢丝绳计算书10第一节、参数信息10第二节、次梁的验算10第三节、主梁的验算12第四节、钢丝拉绳的内力验算14第五节、钢丝拉绳的强度验算15第六节、钢丝拉绳吊环的强度验算15第七节、锚固段和楼板连接的验算16第五章、卸料平台的加工制作16第六章、卸料平台的施工工艺16第七章、卸料平台的限载设置17第八章、操作平台安全要求17第九章、注意事项18第十章、附图18悬挑卸料钢平台专项施工方案第一章、工程概况1、各方责任主体：工程名称：某某大学某某校区1-A区块建设项目（标段一）建设单位：某某大学监理单位：浙江五洲工程项目管理有限公司勘察单位：浙江省工程物探勘察院设计单位：某某大学建筑规划设计研究院有限公司施工总承包单位：某某集团股份有限公司2、工程地点：本项目位于位于杭州市小和山高教园区内，留和路西北侧，杭州绕城公路西南侧。本项目地块长方形，南面为留和路。3、工程基本概况本工程为某某大学某某校区1A区块建设项目（标段一），总建筑面积69800.14 m2，建筑物主要由三幢5层教学楼组成，其中一标段为1#信息学院楼、4#计算机学院楼和5#艺术学院楼及东区块地下室。本工程±0.000相当于黄海高程为8.95m，场地施工前进行回填土平整，平整后地坪平均标高为8.00m，相对标高为-0.950m，室外地坪标高-0.450m。本工程共加工制作卸料平台8个，1#楼信息学院3个（ABC区各一个），4#楼计算机学院3个（ABC区各一个），5#楼艺术学院2个（南楼北楼各一个）。具体设置位置如下：楼号1#楼A区1#楼B区 1#楼C区4#楼A区位置楼层2层及2层以上楼号4#楼B区4#楼C区 5#楼南楼5#楼北楼位置楼层2层及2层以上本着安全、适用、经济的原则，型钢卸料平台整个平面呈矩形，主梁采用18a号槽钢，次梁采用10a号槽钢，钢丝绳用4根直径20mm（公称抗拉强度1570MPa，最小破断拉力207KN）的6×19钢丝绳，端部采用4个绳卡固定，绳卡间距6d(d-钢丝绳直径)，拉环采用20mm圆钢制作，楼层预埋钢丝绳吊环采用20mm圆钢制作，平台主梁固定螺栓采用16mm圆钢制作，卸料平台设计限载1吨。第二章、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008第三章、主钢丝绳计算书第一节、参数信息悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.10m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用18a号槽钢U口水平。次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.17kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，主钢丝绳距离主体结构3.50m，主钢丝绳吊点距离平台5.80m。第二节、次梁的计算次梁选择10号槽钢U口水平，间距0.60m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30×0.60=0.18kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.00×0.60=1.20kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.10kN/m经计算得到: q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.10)+1.4×1.20 = 2.01kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.01×2.1022.10/4=2.58kN.m2.10/4=2.58kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =2.58×106/(1.05×39700.00)=61.89N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < f,满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×8.5×48.0×235/(2100.0×100.0×235.0)=1.11由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b'查表得到其值为0.798经过计算得到强度 =2.58×106/(0.798×39700.00)=81.40N/mm2；次梁的稳定性计算 < f,满足要求!第三节、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.17kN/m Q1 = 0.17kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值: q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.17+0.20) = 0.44kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.30×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)=1.12kNP2=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)=2.11kNP3=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)=2.11kNP4=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)=2.11kNP5=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)+2.80/2=3.51kNP6=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)=2.11kNP7=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)=2.11kNP8=(1.2×0.30+1.4×2.00)×0.20×2.10/2+1.2×0.10×2.10/2)=0.79kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为8.57kN最大弯矩 Mmax=4.71kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =4.71×106/1.05/.0+5.17×1000/2569.0=33.75N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.5×68.0×235/(4000.0×