佛山卸料平台施工方案井架.doc
第一章编制说明31.1编制依据31.2编制原则3第二章工程概况及特点42.1工程概况4第三章卸料平台搭设方案及受力验算53.1卸料平台搭设方案53.2卸料平台受力验算5第四章卸料平台施工方案184.1施工准备184.2材料质量要求184.3平台支撑架基础处理184.4卸料平台搭设144.5卸料平台拆除194.6卸料平台使用194.7安全管理214.8施工进度计划23第五章应急救援预案245.1应急救援的目的和目标245.2应急组织机构245.3通迅联络方法275.4应急救援指挥流程275.5急救器材及工具305.6急救事故315.7应急救援培训与演练32某某化工有限公司年产5万吨PCB用化学试剂、年产1万吨超净高纯试剂建设项目蒸馏塔及接收区井架卸料平台施工方案第一章 编制说明1.1编制依据1.1.1建设单位提供的某某化工有限公司年产5万吨PCB用化学试剂、年产1万吨超净高纯试剂建设项目蒸馏塔及接收区施工图纸。1.1.2建筑结构荷载规范（GB50009-2001）1.1.3冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018）1.1.4扣件式钢管外脚手架技术规范（JGJ130-2011）1.1.5建筑施工计算手册（江正荣编）本方案的卸料平台受力验算使用杭州品茗2010施工安全计算软件。1.2编制原则以安全、适用、经济为原则进行编制，确保卸料平台本身结构安全，支架基础安全，构造做法规范。第二章 工程概况2.1工程概况本工程位于某某省某某市某某区大塘工业园厂区内，项目由14个单项工程其他配套工程组成，其中蒸馏塔及接收区基底建筑面积1548.1平方米，建筑面积6391.75 平方米，楼高六层局部二层，1-2层层高4.5米，以上层高3.5米，建筑高度23.15 m；基础采用天然独立基础，主体结构为钢筋混凝土框架结构。为满足各楼层材料垂直运输的需要，计划于蒸馏塔及接收区东侧外墙外搭提升井架，于井架与外墙间搭设运输及卸料平台，以便利用该平台作为各层材料的垂直吊运时进入各楼层的水平运输通道之用。第三章 卸料平台搭设方案及受力验算3.1卸料平台搭设方案由于提升井架搭设于接收区东侧，由于蒸馏塔区与接收区为高低错层台阶式结构，蒸馏塔区楼高六层，建筑高度达23.15米，接收区楼高二层，建筑高度仅为9米。为使提升井架能同时满足接收区及蒸馏塔区的材料垂直运输需要，须于接收区二层屋面上搭设运输卸料平台连接至蒸馏塔区。运输卸料平台采用落地扣件式钢管架，高度9米以下运输卸料平台架0.8×4.5米，高度9米平台架以上长6.8米，宽4.5米，高14米。架体总高度25.0米（二层板面搭设部分14米），具体运输卸料平台的搭设做法见下页附图。3.2卸料平台受力验算3.2.1落地卸料平台受力验算落地卸料平台架的搭设高度最大,支架受力最大，最其进行受力验算。由于该架9燮高度以下步距为1.5米，而9米以上的架体步距为1.75米，上部步距较大，受力较为不利，取其作为验算参数。具体如下:3.2.1.1参数信息1)基本参数立杆横距lb(m):0.80，井架横向排数为:1，立杆步距h(m)：1.75；立杆采用单立杆支撑。立杆纵距la(m):1.50，平台支架计算总高度H(m)：23.30；平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型:48×3.2，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2)荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):2.500；安全网自重(kN/m2):0.005；活荷载同时计算层数：2层。3)地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 3.2.1.2板底支撑钢管计算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W=4.73cm3；截面惯性矩 I=11.36cm4； 板底支撑钢管计算简图1)荷载的计算(1)脚手板自重设计值(kN/m)：q1 =1.2×0.3×0.4=0.144kN/m；(2)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×2.5×0.4=1.4kN/m；2)强度验算板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: Mmax=ql2/8最大支座力计算公式如下: N=ql/2荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×q2 =1.2×0.144+1.4×1.4 =2.133kN/m；最大弯距 Mmax=0.125×2.133×1.52=0.6kN·m ；支座力 N=0.5×2.133×1.5=1.6kN；最大应力 =Mmax / W=0.6×106 / (4.73×103)=126.818N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205N/mm2；板底钢管的计算应力 126.818N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205N/mm2，满足要求！3)挠度验算计算公式如下: =5ql4/384EI均布恒载: q=q1+q1= 1.544kN/m； =(5×1.544× (1.5×103)4 )/(384×2.06××11.36×104)=4.349 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 4.349 mm 小于 钢管的最大容许挠度 2000/150与10mm，满足要求！3.2.1.3横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W=4.73cm3；截面惯性矩 I=11.36cm4；集中荷载P取板底支撑钢管传递力 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax=0.32kN·m ；最大变形 Vmax=0.007 mm ；最大支座力 Qmax=0.8kN ；最大应力 = Mmax/w=0.32×106/4.73×103=67.653N/mm2 ；横向钢管的计算应力 67.653N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！横向支撑钢管的最大挠度为 0.007 mm 小于 横向支撑钢管的最大容许挠度 800/150与10 mm，满足要求！3.2.1.4扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 0.8kN；R < 6.40kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 3.2.1.4支架立杆荷载设计值(轴力)计算1)静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1=0.118×23.3=2.756kN；(2)板底支撑钢管的结构自重(kN)：NG2=0.035×1.5×2×5×1/4=0.133kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.3×1×1.5×0.8×5/4=0.45kN；(4)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG4=0.15×1×1.5×5/2=0.562kN；(5)安全网自重(kN/m2):NG5=0.005×1×1.5×23.3/2=0.087kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5= 2.756+0.133+0.45+0.562+0.087=3.989kN；2)活荷载为施工人员及卸料荷载施工人员及卸料荷载标准值： NQ=2×2.5×0.8×1.5/4=1.5kN；3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N1= 1.2NG + 1.4NQ=1.2×3.989+ 1.4×1.5=6.887kN；本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为NN16.887kN。3.2.1.6立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: =N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N=6.887kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i=1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A=4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0=kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；立杆计算长度 l0=kh=1.155 ×1.8×1.75=3.638 m；=l0/i =3638/15.9=228；由长细比的结果查
