现浇混凝土单向板肋梁楼盖设计样式.docx
.5700.5700.5700.5700.5700e现浇混凝土单向极励柒楼J1.设计一.设计资料I、结构形式某厂房为内框架承重体系的多层砖混结构，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，结构平面布置图尺寸为5Ax3B(A=5700mm,B=5700mm),图1所示。外墙为37Omm厚砖砌体,板的支承长度为120mm,梁的支承长度为240mmo内框架钢筋混凝土柱为40OmmX400mm。O6O6ZO6O6I"O房S6O6O64O6©©图1梁板结构平面布置2、楼面构造30mm厚水磨石地面(12mm厚面层，18mm厚水泥砂浆打底)，板底有15mm厚石灰砂浆抹灰。现浇钢筋混凝土楼板。3、荷载永久荷载标准值：包括梁、楼板及构造层自重。钢筋混凝土容重为25kN11?,水泥砂浆容重20kN11石灰砂浆容重17kNm3,水磨石地面容重0.65kN11?,分项系数改=1.2。可变荷载标准值：5.2Nm2,分项系数约=1.3(考虑工业厂房楼盖楼面活载标准值大于4kNtf).4、材料混凝土：C20(fc=9.6N/mm2,ft=l.1N/mm2)钢筋:板为HPB300级,fy=270Nmm2;梁为主筋HRB400K,fy=360Nmm2,箍筋HPB300级。二.计算设计1.板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算。板的3=罂丝=33,按单向板设计。Zl1900nun板的厚度按构造要求取乙=幽处=47相加，¾h=80三o取Im宽板带为计算单元。4040次梁截面高度万=(J-I=(-1×570OWzn=317mm475twn,取h=450mm,梁宽<1812)1812)b=(-=I-X450=15/rtn-225mtn,取b=200m11,板的尺寸及支承情况如图(32)(32)2所示。图2板的尺寸和计算简图（八）板的尺寸(b)计算简图1)荷载恒荷载标准值12mm厚水磨石面层：l11三厚水泥砂浆面层打底：°。8×20=0.36%80mm厚钢筋混凝土现浇板:15mm厚板底石灰砂浆抹灰:0.08×25=20.015X17=0.255K%2计g=3.265K%线恒载设计值：g=1.2x3.265=3.918K"线活载设计值：=1.3×5.2=6.76¾合计：g+q=10.678K%,（2）内力计算计算跨度021.=1.9-0.12-=1.68m2/,+-=1.68+=1.74m>1.72mn22取/0=1.72中间跨0=n=1.9-0.2=1.7m计算跨度差出'=l2%<10%,说明可按等跨板带作为计算单元，计算如图2b所示。1.7连续板各截面的弯矩计算见表1表1连续板各截面弯矩计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数系数%1H11161"14M2.87-2.841.93-2.20（3）、截面承载力计算b=1000mm,h=80mm,ho=8Omm-25mm=55mm,1=1.O,连续板各截面的配筋计算见表2。表2连续板各截面配筋计算板带部位边区板带（，轴线间）中间区板带（轴线间）截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨跨内中间支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨跨内中间支座M(ZNm)2.87-2.841.93-2.202.87-2.841.93×0.8=1.54-2.20×0.8=-1.76M,=%f,bh0.0990.0980.0660.0760.0990.0980.0530.0610.1040.1030.0680.0790.1040.1030.0540.0634203201133154203201106123选钢筋681906190681906190实际配筋三22071492071492.次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。(1主梁的梁高二一114×5700nn-407，出九713nn,取h=650mm.梁宽b=×650nn=217Vn325，取?=250/n/n。2)次梁已求出，次梁高h=450mm,梁宽b=200mm。荷载:恒载设计值由板传来：3.918X1.9=7.44K%?次梁自重：1.2×25×0.2×(0.45-0.08)=2.22KK梁侧抹灰：1.2×17×0.015×(0.45-0.08)=0.23K%活载设计值由板传来：计g=9.8"%q=6.76X1.9=12.84K%合计：g+q=22.73K%内力计算计算跨度025/=5.7-0.12-=5.455w”2边跨1.1+-=5.455+=5.575m221.025ln=1.025X5.455=5.591m>5.575m取I0=5.575m中间跨IO=In=5.7-0.25=5.45w5575-545跨度差W2.3%V10%5.45说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图4所示。此图暂时省略图4次梁的尺寸和计算简图（八）次梁的尺寸(b)计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表3和表4表3连续次梁弯矩计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数/1H11161.TZM64.22-62.8042.20-48.22表4连续次梁剪力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧剪力计算系数%.0.450.60.550.55V55.8074.4068.1368.13(3)截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面进行正截面受弯承载力计算，翼缘计算宽度，边跨及中间跨均按下面的较小值采用边跨瓦=-0=18581111<b+Sn=200+1700=1900w/33第二跨和中间跨bf,=-1.=5450z11zw=181711f33梁高h=450mn,ho-45O-45-4O5mn翼缘厚度为'=80m机。判别T形截面类型，,h(80、6axfcbfhf/?0-l=1.0×9.6×1858×80×I405-yl×106=520.83KNm>64.22KTVmajcbfhy-y=1.0×9.6×1817×80×(405-y×10-6=509.34侬w>42.20/Wm说明这两类T型截面都按第一类T型截面计算。支座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取%二450-70=38Omm。其他中间支座按布置一排纵筋考虑，h0=405m11io连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表5和表6.表5连续次梁正截面承载力计算截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座MkNm)64.22-62.8042.20-48.220.0220.2270.0150.1530.0220.261<0.350.0150.167A,/o$/mm2441529294361选择钢筋3飒42也16+也142141也16+也14实际配筋461555308355实际选用面积与计算面积差<5%<5%<5%>-5%截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧V/KN55.8074.4068.1368.13025J,bh°N194400>V1824(X)>V1824(X)>V194400>V0.7ftbhN62370>V58520<V58520<V62370<V选用箍筋282828284=«4.1/加2101101101101S=/"1.AmmV-Q.7f,bh按构造配筋65310781917实配箍筋间距Smm200200200200表6连续次梁斜截面承载力计算最小配筋率验算梁高h应符合：当30OmnI<h三500mm,V>0.7f,bh。时，箍筋最小用量：间距sW200mm,P,vAvmin=24yvnsvi_101nn2bs200nmX200iw?i11N/77/77=0.253%>0.24fl/f=0.24X孑=0.098%,满足要vv270Nwn2求。次梁配筋示意图如图5所示。此图暂时省略图5连续次梁配筋示意图3,主梁的设计主梁按弹性理论计算主梁内力，不考虑塑性内力重分布。主梁截面高度及宽度h=650mm,b=250mm(1)荷载:恒载设计值由次梁传来：9.89X5.7=56.37侬主梁自重折算为集中荷载)：1.2×25×0.25×(0.65-0.08)×1.9=8.12KN梁侧抹灰(折算为集中荷载)：1.2×17×0.015×(0.65-0.08)×2×1.9=0.66KTV计G=65.2KN活载设计值由次梁传来：Q=12.84×5.7=73.2KN合计：G+=138,4X7V(2)内力计算1.=5.7-0.12-=5.38m2.反,ab1.CC0360.41.“边IH1=5.38H1=5.76机n22221.025/+-=1.025X5.38+=5.7Iw<5.76m"221.O取5.7ImIn=5.7-0.4=5.3m中间跨I0=ln+b=53+0A=5.1m1.05n=1.05×5.3=5.57m<5.7w1.O取5.57m跨度差(5.71-5.57)/5.57=2.5%<10%,那么可按等跨连续梁计算。由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视为钱支柱顶上的连续梁，计算简图见图6。在各种不同分布的荷载作用下的计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，那么M=KG1.O+KQ1.OV=KG+KQ式中系数K值由附录7中查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表7和表8。将以上最不利荷载组合下的四种弯矩图及三种剪力图分别花在同一坐标图上，即得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，如图7所示。表7主梁弯矩计算序号计算简图边跨跨内中间支座中间跨跨内kkc)kGGGG66.0.244-0.
